段晨曦，孫忠輝，李海清，倪晉平，武志超

（1. 西安工業(yè)大學(xué) 光電工程學(xué)院 陜西省光電測(cè)試與儀器技術(shù)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 陜西 西安 710021；2. 中國(guó)人民解放軍63853 部隊(duì)，吉林 白城 137001）

引言

在輕武器外彈道測(cè)試領(lǐng)域中，膛口初速是評(píng)估武器毀傷效能的重要參數(shù)，在研制和生產(chǎn)中，初速測(cè)量考慮到設(shè)備和人員的安全，以防備由于異常彈和散布大擊中設(shè)備或者彈丸碎片反彈，大都采用探測(cè)面積大、易防護(hù)的測(cè)量設(shè)備。目前主要有3 種初速非接觸式測(cè)試方法：1) 天幕靶[1-3]，采用光學(xué)鏡頭形成探測(cè)視場(chǎng)，稱為鏡頭式接收裝置。天幕靶依賴自然光，故無(wú)法在夜間和室內(nèi)使用；2) 光幕靶[4-6]，解決了全天候初速測(cè)量問(wèn)題，測(cè)量精度高，但依賴陣列LED 光源與光電接收器件成對(duì)使用，測(cè)試裝置迎彈面存在框架，容易被擊中，也很難做到2 m×2 m 以上的大面積測(cè)試靶面；3) 人工光源配接鏡頭式光幕探測(cè)器的分體式光幕[7-8]，能夠滿足大靶面的測(cè)試要求，因空間位置要求精確，但人工光源安裝困難，維護(hù)不便。

為解決上述方法的不足，有研究者提出使用原向反射膜[9-10]替代人工光源的原向反射式的光幕初速測(cè)試方法[11-12]，光幕的空間位置主要由發(fā)射光源一側(cè)決定，不存在光源安裝的繁瑣，保留了大面積光幕的優(yōu)點(diǎn)，但尚未對(duì)其光幕探測(cè)靈敏度進(jìn)行分析。

本文構(gòu)建原向反射式直角三角形光幕探測(cè)模型，分析靈敏度在光幕區(qū)域內(nèi)的變化，綜合考慮激光束光強(qiáng)度距離衰減[13-15]、激光束光強(qiáng)度分布[16-17]、反射膜的逆反射系數(shù)[18]以及光學(xué)鏡頭離軸效應(yīng)[19]等因素，并建立原向反射式光幕探測(cè)靈敏度模型，得到直角三角形探測(cè)光幕內(nèi)靈敏度分布規(guī)律，且重點(diǎn)關(guān)注主要射擊區(qū)域內(nèi)靈敏度均勻性。通過(guò)試驗(yàn)驗(yàn)證模型的合理性，研究結(jié)果可為實(shí)際中的工程設(shè)計(jì)或室內(nèi)靶道的使用提供參考。

1 原向反射式三角形探測(cè)光幕原理及靈敏度模型

原向反射式直角三角形探測(cè)光幕主要由鏡頭式接收裝置、激光器和原向反射膜組成。室內(nèi)靶道的橫截面一般為矩形，如圖1 所示。彈道兩側(cè)為墻壁，彈道右側(cè)的墻壁放置原向反射膜，型號(hào)為3M 公司8710，反射膜的發(fā)散角約為1°[20-21]；左側(cè)墻壁放置鏡頭式接收裝置，接收裝置中裝有狹縫光闌，約束視場(chǎng)為30°的扇形光幕，接收裝置的光學(xué)鏡頭一側(cè)裝有一字線激光器，距鏡頭的距離滿足反射膜發(fā)散角以內(nèi)。激光光束與鏡頭的視場(chǎng)重合，探測(cè)光幕是激光光束與鏡頭視場(chǎng)的交集。原向反射膜將激光器發(fā)出的激光束原向反射回鏡頭處，激光束經(jīng)光學(xué)鏡頭匯聚，從而被后端的光電敏感元件接收。

關(guān)注的主要射擊區(qū)域?yàn)槿切翁綔y(cè)光幕中的圓形區(qū)域，其圓心在室內(nèi)彈道地面的投影為彈道橫截面的中心，彈道高度一般在1.1 m～1.2 m 處，能覆蓋彈丸散布的主要區(qū)域，如圖1 所示。若接收裝置放置的地面距離彈道高度較遠(yuǎn)，可采用整體墊高的方法使圓形區(qū)域的圓心與彈道高度匹配。若將鏡頭式接收裝置墊高至與彈道齊平，則探測(cè)光幕稱為等腰三角形。本文的研究以直角三角形為主，其結(jié)論也可推廣到等腰三角形。

圖1 原向反射式大面積三角形探測(cè)光幕結(jié)構(gòu)示意圖Fig. 1 Structure diagram of large-area triangular detection light screen with original reflection

當(dāng)探測(cè)光幕中無(wú)飛行彈丸穿過(guò)時(shí)，接收裝置中的光電轉(zhuǎn)換器件接收的光能量固定不變，假設(shè)總光通量為Φ；當(dāng)有彈丸穿過(guò)彈著點(diǎn)(x,y)時(shí)，光電轉(zhuǎn)換器件接收到的光能量會(huì)發(fā)生變化，從而產(chǎn)生微弱變化的電信號(hào)，后續(xù)電路對(duì)該電信號(hào)進(jìn)行放大等處理。一般情況下，探測(cè)光幕輸出電壓信號(hào)的幅值與光電轉(zhuǎn)換器件接收的光通量相對(duì)變化量為線性關(guān)系，探測(cè)光幕的探測(cè)模型[22]為

式中：V為信號(hào)處理電路的輸出電壓；ΔΦ為彈丸遮擋住探測(cè)光幕內(nèi)投影到鏡頭處的光通量；ε為光電探測(cè)器的光照靈敏度；γ為電路放大倍數(shù)；R為電流電壓轉(zhuǎn)換電阻；U為閾值電壓。

假設(shè)彈丸長(zhǎng)度始終大于光幕厚度，在鏡頭視場(chǎng)范圍內(nèi)，同一口徑彈丸從不同位置(x,y)穿過(guò)光幕，在鏡頭處接收到的光通量的變化量為ΔΦ(x,y)，定義探測(cè)光幕區(qū)域最小光通量相對(duì)變化量為探測(cè)靈敏度δ(x,y)

式中：Ω為彈丸穿過(guò)探測(cè)區(qū)域(x,y)時(shí)，彈丸遮擋住的方位立體角(圓心在鏡頭處)；I(x,y)為在鏡頭處彈丸遮擋區(qū)域的光強(qiáng)度。

2 歸一化數(shù)值仿真

采用數(shù)值仿真方法計(jì)算光幕不同位置的靈敏度變化，將不同位置處的靈敏度與基準(zhǔn)點(diǎn)的靈敏度數(shù)值相比進(jìn)行歸一化。光幕參數(shù)：直角邊為3.5 m×2 m(寬×高)的30°直角三角形；采用50 mm 定焦標(biāo)準(zhǔn)鏡頭；選用波長(zhǎng)為650 nm 的激光器。假定激光器發(fā)出的一字線狀激光束的光強(qiáng)度在垂直一字線方向上是均勻的。圖1 中圓形區(qū)域半徑為0.33 m，圓心在(1.75 m，0.33 m)處。坐標(biāo)系的選擇如圖2所示，以G點(diǎn)作為光強(qiáng)度歸一化基準(zhǔn)點(diǎn)，將反射膜處光強(qiáng)度與其相比；O'為主要射擊區(qū)域的圓心位置作為靈敏度歸一化基準(zhǔn)點(diǎn)，探測(cè)光幕內(nèi)靈敏度與其相比。

圖2 探測(cè)光幕光強(qiáng)度傳播示意圖Fig. 2 Schematic diagram of light intensity propagation of detection light screen

2.1 彈丸穿過(guò)探測(cè)區(qū)域引起鏡頭處的光通量變化

彈丸穿過(guò)探測(cè)光幕遮擋住部分激光束，如圖2中OJQ區(qū)域所示，該區(qū)域的光強(qiáng)度稱為由飛行彈丸遮擋住的光強(qiáng)度。

激光器發(fā)出的光束強(qiáng)度在出口位置為I0，在探測(cè)光幕中傳播，經(jīng)距離H傳播至反射膜處，距離衰減系數(shù)τdq將I0衰減為I1，再經(jīng)逆反射系數(shù)τr衰減為I2，反射后傳播到鏡頭處，2 次距離衰減系數(shù)τdh將I2衰減為I3，則有

考慮鏡頭離軸效應(yīng)和激光器光強(qiáng)度角度分布，則探測(cè)光幕區(qū)域被彈丸遮擋住的光強(qiáng)度I為

式中：τl為鏡頭離軸效應(yīng)系數(shù)；τj為激光束光強(qiáng)度角度分布系數(shù)。

當(dāng)探測(cè)光幕中有飛行彈丸從光幕內(nèi)任意點(diǎn)(x,y)穿過(guò)時(shí)，飛行彈丸的形心與水平方向上的夾角，即探測(cè)區(qū)域與一字線方向平行的方位角α(x,y)為

1） 反射前激光束光強(qiáng)度距離衰減變化規(guī)律

激光在近距離空氣中傳播時(shí)存在損失，傳播至反射膜處的距離為H(α)

通過(guò)實(shí)驗(yàn)得到激光束光強(qiáng)度隨傳播距離增加而減小的變化規(guī)律τdq(α)[23-24]

將反射膜處的激光束光強(qiáng)度距離衰減系數(shù)τdq，帶入仿真數(shù)值并進(jìn)行歸一化，得到激光束光強(qiáng)度距離衰減系數(shù)變化曲線，如圖3 中紅色“加號(hào)”曲線所示。隨著角度變大，其對(duì)應(yīng)的傳播距離逐漸增加，τdq呈現(xiàn)出逐漸減小的趨勢(shì)。在反射膜處的投影數(shù)值標(biāo)準(zhǔn)差為0.02，歸一化極差為5.1%說(shuō)明數(shù)值波動(dòng)小，距離衰減系數(shù)對(duì)光強(qiáng)度分布影響小。

圖3 4 個(gè)影響因子變化曲線Fig. 3 Change curves of four impact factors

激光束傳播至反射膜處的光強(qiáng)度I1(α)為

2） 考慮逆反射系數(shù)下的激光束光強(qiáng)度分布規(guī)律

照射到反射膜上的光強(qiáng)度I1與法線方向上有不同的入射角，反射膜上就會(huì)有不同的逆反射系數(shù)，由三角形法則可知，上述入射角的物理含義與飛行彈丸的形心與水平方向上的夾角為α一致，故反射膜逆反射分布系數(shù)τr(α)為

對(duì)原向反射膜處的逆反射系數(shù)τr，帶入仿真數(shù)值并進(jìn)行歸一化，得到逆反射系數(shù)變化曲線，如圖3 中藍(lán)色“菱形”曲線所示。隨著入射角增大時(shí)，τr呈現(xiàn)出逐漸減小的趨勢(shì)。數(shù)值標(biāo)準(zhǔn)差為0.01，歸一化極差為2.0%，說(shuō)明數(shù)值波動(dòng)較小，逆反射系數(shù)對(duì)光強(qiáng)度分布影響較小。

經(jīng)過(guò)反射膜反射后的光強(qiáng)度I2(α)為

3） 反射后激光束光強(qiáng)度距離衰減變化規(guī)律

該過(guò)程與反射前激光束光強(qiáng)度距離衰減變化規(guī)律一致，故不做重復(fù)分析，反射后光強(qiáng)度距離衰減系數(shù)τdh(α)為

經(jīng)反射后，受激光束光強(qiáng)度距離衰減系數(shù)影響的光強(qiáng)度I2在鏡頭處匯聚為光強(qiáng)度I3(α)

4） 激光束光強(qiáng)度角度分布規(guī)律

激光器在主光軸處的能量最強(qiáng)，并隨激光器與主光軸之間的夾角增大而減小[22]，呈現(xiàn)高斯分布，激光束光強(qiáng)度隨角度分布系數(shù)τj(α)為

將激光束光強(qiáng)角度分布系數(shù)τj，帶入仿真數(shù)值并進(jìn)行歸一化，得到光強(qiáng)角度分布系數(shù)變化曲線，如圖3 綠色“方形”曲線所示。隨著角度增大，τj幾乎不變。數(shù)值標(biāo)準(zhǔn)差為2.0×10-5，歸一化極差為0.07‰，說(shuō)明數(shù)值波動(dòng)非常小，角度分布系數(shù)對(duì)光強(qiáng)度分布影響非常小，在考慮光強(qiáng)度分布時(shí)可以忽略。

5） 鏡頭離軸效應(yīng)

光學(xué)鏡頭確定視場(chǎng)內(nèi)的光學(xué)參數(shù)后，鏡頭會(huì)存在離軸效應(yīng)τl(α)為

將鏡頭離軸效應(yīng)τl帶入仿真數(shù)值并進(jìn)行歸一化，得到鏡頭離軸效應(yīng)系數(shù)變化曲線，如圖3 黃色“三角形”曲線所示。隨著角度增大，τl呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢(shì)，最大值在反射膜處的鏡頭主光軸上取得。數(shù)值標(biāo)準(zhǔn)差為0.04，歸一化極差為13.97%說(shuō)明數(shù)值波動(dòng)較大，鏡頭離軸效應(yīng)對(duì)光強(qiáng)度分布影響較大。

在圖3 中，光強(qiáng)度距離衰減系數(shù)τdq/τdh與鏡頭離軸效應(yīng)τl對(duì)光強(qiáng)度的分布影響較大，而反射膜逆反射系數(shù)τr與光強(qiáng)度角度分布系數(shù)τj對(duì)光強(qiáng)度分布影響較小。

同時(shí)考慮激光束角度分布系數(shù)與鏡頭離軸效應(yīng)系數(shù)影響下，鏡頭處匯聚的光強(qiáng)度I'0為

綜合考慮以上因素，帶入仿真數(shù)值并進(jìn)行歸一化，在反射膜處得到鏡頭處匯聚的光強(qiáng)度I'0變化曲線，如圖4 所示，探測(cè)光幕內(nèi)投射到反射膜處的光強(qiáng)度隨著角度的增，光強(qiáng)度呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì)。在反射膜處的投影數(shù)值標(biāo)準(zhǔn)差為0.07，歸一化極差為22.43‰，說(shuō)明數(shù)值波動(dòng)大，光強(qiáng)度分布差異較大。

圖4 投射到反射膜上在鏡頭處匯聚的光強(qiáng)度I'0 變化曲線Fig. 4 Change curve of light intensity I'0 projected onto reflective film converging at lens

2.2 探測(cè)區(qū)域內(nèi)的探測(cè)靈敏度分布

假設(shè)圖2 中三角形OJQ下邊界與上邊界分別與X軸夾角為αJ、αQ，有

飛行彈丸穿過(guò)探測(cè)光幕邊緣處時(shí)，其遮擋的光強(qiáng)度與在探測(cè)光幕內(nèi)其他位置做相同處理。

不考慮反射膜發(fā)散角在探測(cè)光幕垂直方向的影響[25]，則在彈丸遮擋住在鏡頭處的光通量ΔΦ(x,y)為

由于飛行彈丸長(zhǎng)度始終大于探測(cè)光幕厚度，且當(dāng)激光器選定后，探測(cè)光幕內(nèi)的總光強(qiáng)度為定值，無(wú)論彈徑多少，靈敏度最大值總發(fā)生在彈丸遮住全部光線的位置，我們定義主要射擊區(qū)域圓心位置為整個(gè)探測(cè)光幕內(nèi)的靈敏度參考基準(zhǔn)δdd，歸一化靈敏度δ'為

綜上所述，當(dāng)飛行彈丸在空間中穿過(guò)探測(cè)光幕某一位(x，y) 時(shí)，探測(cè)光幕靈敏度空域分布δ'(x，y)為

探測(cè)光幕內(nèi)的靈敏度分布不均勻，為簡(jiǎn)化探測(cè)光幕靈敏度描述，在探測(cè)光幕內(nèi)選擇如圖5 所示的特征線段，研究探測(cè)靈敏度在上述特征線段上的分布情況，圖中O為鏡頭式接收裝置鏡頭中心，DE為反射膜。圓形區(qū)域?yàn)橹饕鋼魠^(qū)域。

圖5 探測(cè)光幕特征選段選取示意圖Fig. 5 Schematic diagram of selection of feature line segment for detection light screen

特征線段AA＇上的靈敏度分布如圖6(a)所示，當(dāng)飛行彈丸彈著點(diǎn)距離鏡頭水平距離越遠(yuǎn)，探測(cè)光幕靈敏度會(huì)逐漸減小。特征線段BB＇上的靈敏度分布如圖6(b)所示，因?yàn)殓R頭離軸效應(yīng)，當(dāng)飛行彈丸彈著點(diǎn)距離鏡頭垂直高度越高，探測(cè)光幕靈敏度會(huì)先增大后減小，變化曲線最大峰值處經(jīng)過(guò)鏡頭主光軸。

圖6 特征線段上的靈敏度變化曲線Fig. 6 Sensitivity change curve on feature line segments

三角形探測(cè)光幕區(qū)域的靈敏度分布如圖7 所示。仿真結(jié)果顯示，飛行彈丸穿過(guò)探測(cè)光幕時(shí)，不同靈敏度等勢(shì)線上，距離鏡頭越遠(yuǎn)歸一化數(shù)值越小。

圖7 探測(cè)光幕靈敏度δ'空域分布Fig. 7 Sensitivity δ' airspace distribution of detection light screen

圖8 為圖1 中探測(cè)光幕的主要射擊區(qū)域靈敏度分布。彈丸穿過(guò)光幕位置距鏡頭越近，靈敏度數(shù)值越大；距鏡頭越遠(yuǎn)，靈敏度數(shù)值越小，且主要射擊區(qū)域內(nèi)靈敏度數(shù)值極差為72.82%，均值為0.99，標(biāo)準(zhǔn)差為0.204 0。探測(cè)靈敏度與鏡頭式接收裝置輸出的模擬電壓是正比例變化關(guān)系，且模擬電壓幅值差異不能大于20%，否則后續(xù)時(shí)延相關(guān)算法無(wú)法準(zhǔn)確算出彈丸穿過(guò)2 個(gè)探測(cè)光幕的時(shí)間[26]。

圖8 主要射擊區(qū)域靈敏度δ'分布Fig. 8 Sensitivity δ' distribution in main firing area

3 實(shí)彈試驗(yàn)

在實(shí)驗(yàn)室中，組建3.5 m×2 m(寬×高)的直角三角形探測(cè)光幕。鏡頭式接收裝置光學(xué)鏡頭的狹縫寬度b= 0.3 mm，鏡頭物距為l= 3 mm，鏡頭光圈16，采用7 mm 鋼珠進(jìn)行實(shí)彈射擊，且不影響測(cè)試結(jié)果的可信性。彈丸彈徑d= 7 mm，彈丸長(zhǎng)度Ld=7 mm。試驗(yàn)過(guò)程中運(yùn)用標(biāo)線器與鋼卷尺進(jìn)行測(cè)試點(diǎn)位的標(biāo)定，以確保射擊時(shí)，能夠準(zhǔn)確找到目標(biāo)點(diǎn)位。分別進(jìn)行特征線段上及主要射擊區(qū)域內(nèi)靈敏度試驗(yàn)，2 組試驗(yàn)分別進(jìn)行，且在重合位置測(cè)量時(shí)，只進(jìn)行一次試驗(yàn)；在不重合位置時(shí)，重新進(jìn)行一組試驗(yàn)。

1） 特征線段上靈敏度實(shí)驗(yàn)

三角形探測(cè)區(qū)域中，過(guò)主要射擊區(qū)域圓心，距鏡頭式接收裝置1.75 m 處的特征線段上進(jìn)行不同高度上的探測(cè)靈敏度試驗(yàn)；距鏡頭式接收裝置水平面高0.33 m 處的特征線段上進(jìn)行不同距離處的探測(cè)靈敏度試驗(yàn)。

記錄不同特征線段上的靈敏度試驗(yàn)結(jié)果，如表1 所示。

表1 特征線段上模擬信號(hào)電壓幅值數(shù)據(jù)結(jié)果Table 1 Analog signal voltage amplitude data results on feature line segments V

試驗(yàn)數(shù)據(jù)結(jié)果顯示，在水平方向上，模擬電壓幅值均隨彈著點(diǎn)與鏡頭式接收裝置鏡頭處的距離增大而減??；在垂直方向上，其模擬電壓幅值變化趨勢(shì)與水平方向上相同。

對(duì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果做擬合處理，圖9 中“藍(lán)色菱形”曲線為實(shí)驗(yàn)結(jié)果擬合曲線，其變化趨勢(shì)與仿真結(jié)果基本一致。

圖9 AA＇上歸一化數(shù)值曲線Fig. 9 Normalized numerical curve on AA＇

圖10 中，因仿真結(jié)果的曲線并不平滑，故對(duì)其與試驗(yàn)結(jié)果均做擬合處理，結(jié)果顯示2 個(gè)擬合曲線的變化趨勢(shì)基本一致。

圖10 BB＇上歸一化數(shù)值曲線Fig. 10 Normalized numerical curve on BB＇

2 個(gè)特征線段上的結(jié)果趨勢(shì)一致，但均出現(xiàn)不平行的情況，這是因?yàn)榉抡鏀?shù)值與模擬信號(hào)數(shù)值幅值范圍不一致造成的。

2） 主要射擊區(qū)域內(nèi)靈敏度實(shí)驗(yàn)

在三角形探測(cè)區(qū)域中心的主要射擊區(qū)域，標(biāo)定出圓心位置(1.75 m，0.33 m)，區(qū)域半徑r 為0.28 m。水平與豎直方向上以r/ 2 為單位，設(shè)置5 個(gè)測(cè)試點(diǎn)，2 個(gè)45°方向上均為水平與豎直方向上r/ 2 位置處測(cè)試點(diǎn)在45°方向上的投影，故主要射擊區(qū)域內(nèi)測(cè)試點(diǎn)位如圖11 所示。

圖11 主要射擊區(qū)域內(nèi)射擊測(cè)試點(diǎn)位示意圖Fig. 11 Schematic diagram of firing test point in main firing area

記錄主要射擊區(qū)域內(nèi)的靈敏度試驗(yàn)結(jié)果，如表2 所示。

表2 主要射擊區(qū)域模擬信號(hào)電壓幅值數(shù)據(jù)Table 2 Analog signal voltage amplitude data in main firing area V

數(shù)據(jù)結(jié)果顯示，在主要射擊區(qū)域?qū)?3 個(gè)測(cè)試點(diǎn)進(jìn)行射擊實(shí)驗(yàn)，并將設(shè)計(jì)區(qū)域圓心作為歸一化參考點(diǎn)，則模擬電壓、極差與仿真結(jié)果相差較大為145.95%，這是因?yàn)榉抡鏀?shù)值與實(shí)彈射擊的模擬信號(hào)幅值數(shù)值范圍不一致導(dǎo)致的，并不影響射擊區(qū)域內(nèi)的整體性均勻度。均值為1.06、標(biāo)準(zhǔn)差為0.22 與仿真數(shù)值非常接近，故均勻性較好。對(duì)試驗(yàn)結(jié)果做可視化處理后，如圖12 所示，圖形顯示與圖9 仿真結(jié)果相似，鏡頭式接收裝置所輸出的模擬電壓信號(hào)在靠近鏡頭處幅值較大，遠(yuǎn)離鏡頭處幅值較小。

圖12 主要射擊區(qū)域試驗(yàn)結(jié)果圖Fig. 12 Test results in main firing area

4 結(jié)論

針對(duì)鏡頭式接收裝置配接激光光源與原向反射膜組成的直角三角形探測(cè)光幕，文中對(duì)4 個(gè)影響因子進(jìn)行了分析，并對(duì)探測(cè)光幕內(nèi)的靈敏度進(jìn)行了研究，得到整個(gè)探測(cè)區(qū)域內(nèi)的靈敏度空間分布規(guī)律。結(jié)果表明：

1） 探測(cè)光幕區(qū)域內(nèi)影響光強(qiáng)度的4 個(gè)影響因子，影響最大的是鏡頭離軸效應(yīng)τl，最小的是角度分布規(guī)律τj，在設(shè)計(jì)光幕或使用光幕時(shí)更加明確那些影響因子對(duì)結(jié)果影響大，有利于現(xiàn)場(chǎng)調(diào)試。

2） 探測(cè)光幕區(qū)域中的靈敏度等勢(shì)線上，靈敏度分布隨著鏡頭距離增加而減小，為在合適的區(qū)域進(jìn)行射擊確保后續(xù)模擬信號(hào)幅值不會(huì)出現(xiàn)飽和和過(guò)小的情況提供參考。

3） 在探測(cè)光幕內(nèi)主要射擊區(qū)域中靈敏度分布均勻性較好，符合射擊區(qū)域的測(cè)試要求。

文中得到的研究方法為后續(xù)研究雙鏡頭、三鏡頭拼接的大面積探測(cè)光幕的靈敏度分析提供了理論與試驗(yàn)基礎(chǔ)，為其他探測(cè)光幕的設(shè)計(jì)與使用提供借鑒。