馬嬌媚，王克東，隋明潔，高為民

1 前言

萬(wàn)噸級(jí)水泥生產(chǎn)線（>10 000t.cl/d）是水泥生產(chǎn)技術(shù)大型化發(fā)展的標(biāo)桿，受到業(yè)內(nèi)外的廣泛關(guān)注[1，2]。據(jù)統(tǒng)計(jì)，我國(guó)目前已建和在建的萬(wàn)噸線共有18條[3]，是全球范圍內(nèi)擁有萬(wàn)噸級(jí)水泥生產(chǎn)線最多的國(guó)家。我國(guó)早期投產(chǎn)的萬(wàn)噸級(jí)生產(chǎn)線裝備較多引進(jìn)自國(guó)外，而近年來(lái)，隨著水泥生產(chǎn)技術(shù)的高速發(fā)展，我國(guó)水泥生產(chǎn)大型化技術(shù)裝備已逐漸成熟并走向市場(chǎng)（見(jiàn)表1）。徐州中聯(lián)1號(hào)萬(wàn)噸級(jí)水泥生產(chǎn)線投產(chǎn)于2004年，其燒成系統(tǒng)主要裝備包括Polysius五級(jí)懸浮預(yù)熱器、MSC型在線分解爐、Polysius三檔回轉(zhuǎn)窯、CP冷卻機(jī)等。該生產(chǎn)線已投運(yùn)近二十年，其煤耗、電耗、環(huán)保指標(biāo)均已不能適應(yīng)現(xiàn)階段國(guó)家“雙碳”戰(zhàn)略下能耗雙控的政策要求，為實(shí)現(xiàn)生產(chǎn)線的可持續(xù)發(fā)展，對(duì)其進(jìn)行節(jié)能降碳和超低排放的技改升級(jí)。

提升生產(chǎn)線能效是水泥行業(yè)重要的碳減排途徑之一[4]，特別是針對(duì)國(guó)內(nèi)現(xiàn)有的1 500多條水泥生產(chǎn)線[5]，實(shí)施能效提升技術(shù)改造更適合我國(guó)現(xiàn)階段國(guó)情，也可有效推動(dòng)替代燃料等碳減排新技術(shù)的應(yīng)用[6]，具有廣闊的發(fā)展前景。針對(duì)徐州中聯(lián)1號(hào)水泥生產(chǎn)線的優(yōu)化提升目標(biāo)，天津水泥院在現(xiàn)階段綠色低碳燒成技術(shù)研究成果基礎(chǔ)上提出，將五級(jí)預(yù)熱器改為六級(jí)、五級(jí)預(yù)熱器改為七級(jí)兩種技術(shù)方案。經(jīng)充分論證，綜合考慮各方因素，最終確定了將五級(jí)預(yù)熱器改為六級(jí)為主體的燒成系統(tǒng)減污降碳技術(shù)路線。

2 改造前生產(chǎn)線基本情況

2.1 燒成系統(tǒng)配置

改造前，徐州中聯(lián)1號(hào)水泥生產(chǎn)線燒成系統(tǒng)主要設(shè)備及規(guī)格見(jiàn)表1，回轉(zhuǎn)窯為Polysius供貨，規(guī)格為?6.0/6.4m×90m，設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)速為3.5r/min，實(shí)際運(yùn)行轉(zhuǎn)速為3.0r/min；配套Polysius五級(jí)雙列預(yù)熱器、?7.64m×50m MSC分解爐，爐容為3 400m3；CP冷卻機(jī)，三次風(fēng)管直徑為?3.35m，生料磨為兩套ATOX 50輥磨，煤磨為兩套MPF 2217輥磨。

表1 典型萬(wàn)噸級(jí)水泥熟料生產(chǎn)線主要設(shè)備及規(guī)格

2.2 原、燃料情況

該生產(chǎn)線原料配料采用石灰石、煤矸石、鐵尾渣、砂巖四組分配料，石灰石來(lái)自自有礦山，擬新購(gòu)一座礦山，新購(gòu)礦山表層含有粘土等硅質(zhì)雜質(zhì)，新舊礦山石灰石原料品位均較低，鎂、堿含量偏高，導(dǎo)致熟料3d抗壓強(qiáng)度為31MPa、28d抗壓強(qiáng)度為56MPa。近兩年，該生產(chǎn)線通過(guò)資源化綜合利用，處置利用了污染土、煤矸石等劣質(zhì)原料，煤矸石摻入比例3%~6%，熱值418~1 254kJ/kg。煤粉細(xì)度80μm篩篩余10%，生料細(xì)度80μm篩篩余20%~22%、200μm篩篩余2%，入窯分解率>95%。熟料化學(xué)成分、礦物組成及率值見(jiàn)表2，煤粉工業(yè)分析見(jiàn)表3。

表2 熟料化學(xué)成分（%）、礦物組成（%）及率值

表3 煤粉工業(yè)分析及元素分析

2.3 改造前運(yùn)行狀況

改造前，熟料生產(chǎn)標(biāo)煤耗為107~108kgce/t.cl，熟料綜合電耗為56kW·h/t.cl，出冷卻機(jī)熟料溫度>200℃，預(yù)熱器C5出口溫度340℃~350℃（預(yù)熱器自下而上編號(hào)為C1~C5，五級(jí)預(yù)熱器頂級(jí)旋風(fēng)筒編號(hào)為C5，末級(jí)旋風(fēng)筒編號(hào)為C1），出口壓力為-5 000~-5 200Pa，預(yù)熱器出口溫度偏高。末級(jí)C1旋風(fēng)筒出口溫度790℃（現(xiàn)場(chǎng)測(cè)溫點(diǎn)位置較高，對(duì)出口溫度也有一定影響），出口壓力-1 700Pa，下料管溫度860℃，存在一定程度的煤粉后燃。三次風(fēng)溫度~850℃、二次風(fēng)溫度1 120~1 190℃，入窯頭收塵器余風(fēng)溫度131℃。從預(yù)熱器溫度、壓力分布及二、三次風(fēng)溫度等參數(shù)分析看，主機(jī)設(shè)備預(yù)熱器熱效率低，冷卻機(jī)的熱回收率低，技術(shù)指標(biāo)與近年內(nèi)投產(chǎn)的生產(chǎn)線相比，處于較低水平[7]，系統(tǒng)整體煤耗和電耗高，系統(tǒng)熱效率較低，約為~55%。余熱發(fā)電鍋爐效率較低，發(fā)電量約為31kW·h/t.cl。熟料單位產(chǎn)品綜合能耗為110kgce/t.cl，高于GB 16780-2021《水泥單位產(chǎn)品能源消耗限額》中107kgce/t.cl的2級(jí)限額值。改造前的燒成系統(tǒng)中控畫面見(jiàn)圖1。

圖1 改造前的燒成系統(tǒng)中控畫面

2.4 改造前的主要問(wèn)題

生產(chǎn)線存在的問(wèn)題集中體現(xiàn)在能耗和環(huán)保兩方面，具體表現(xiàn)為：

（1）預(yù)熱器系統(tǒng)阻力大，出口溫度高，粉塵濃度高，窯尾廢氣帶走的熱量多，導(dǎo)致系統(tǒng)能耗高。

（2）分解爐容積偏小，不利于煤粉的燃盡；預(yù)熱器出口CO濃度高，不利于自脫硝技術(shù)的應(yīng)用。

（3）預(yù)熱器表面溫度高，系統(tǒng)散熱多，熱耗增加。

（4）預(yù)熱器框架、預(yù)熱器設(shè)備、三次風(fēng)管設(shè)備腐蝕嚴(yán)重，存在安全隱患。

（5）現(xiàn)有冷卻機(jī)熱回收率低，二、三次風(fēng)溫低，出冷卻機(jī)熟料溫度高達(dá)200℃，熟料急冷效果較差，對(duì)熟料和水泥質(zhì)量有不利影響。

（6）現(xiàn)有冷卻機(jī)故障多，存在安全隱患，影響系統(tǒng)持續(xù)安全運(yùn)行。

（7）改造前該生產(chǎn)線使用的是SNCR脫硝技術(shù)，氮氧化物排放濃度為100mg/m3，不能滿足當(dāng)?shù)卣呐欧乓螅彼牧繛?.4kg/t.cl，環(huán)保成本較高。

（8）熟料單位產(chǎn)品綜合能耗為110kgce/t.cl，不能滿足GB 16780-2021《水泥單位產(chǎn)品能源消耗限額》中的2級(jí)限額值要求，也不能滿足行業(yè)減污降碳的政策要求。

3 技改目標(biāo)

為實(shí)現(xiàn)徐州中聯(lián)1號(hào)水泥生產(chǎn)線的減污降碳目標(biāo)，擬實(shí)施燒成系統(tǒng)的升級(jí)改造，主要目標(biāo)為：

能耗方面：煤耗≤93kgce/t.cl；

環(huán)保方面：采用自脫硝技術(shù)，將NOX本底濃度控制在≤400mg/Nm3，配合精準(zhǔn)SNCR技術(shù)，使生產(chǎn)線NOX排放濃度≤50mg/Nm3。

4 回轉(zhuǎn)窯技術(shù)改造方案

4.1 窯尾技術(shù)改造

4.1.1 分解爐低能耗自脫硝改造

現(xiàn)有分解爐整體爐容積較小（~3 400m3），預(yù)熱器末級(jí)旋風(fēng)筒溫度倒掛，分解爐內(nèi)煤粉存在未燃盡現(xiàn)象。因此，在現(xiàn)有分解爐基礎(chǔ)上，向上加高并增加低阻彎頭，下行管道拐出塔架外，回到原有兩個(gè)入分解爐的管道上，以有效提高爐內(nèi)氣體的停留時(shí)間，改善煤粉的燃盡程度。改造后，分解爐容積可增至6 300m3。

分解爐深度自脫硝技術(shù)能夠降低燒成系統(tǒng)產(chǎn)生的氮氧化物含量，煙煤條件下可以將氮氧化物的本底濃度控制在400mg/Nm3@10%O2以下。本次技改在分解爐擴(kuò)容的基礎(chǔ)上，進(jìn)行深度自脫硝改造，優(yōu)化風(fēng)、煤、料的位置，降低煤管的位置，并在煙室縮口以下增加一支煤管，以增加分解爐的強(qiáng)還原區(qū)容積，延長(zhǎng)氮氧化物的還原時(shí)間，提高還原效率，降低氮氧化物本底濃度。增設(shè)三次風(fēng)分風(fēng)的脫硝風(fēng)管，脫硝風(fēng)管底部位于三次風(fēng)管塔外部分，出口與分解爐中部連接。脫硝風(fēng)管上設(shè)閘板閥，用以調(diào)整三次風(fēng)的分風(fēng)比例。入爐物料采用上、中、下三層喂料，以調(diào)節(jié)分解爐的溫度分布。分解爐采用分煤、分料、分風(fēng)的設(shè)計(jì)，可以靈活調(diào)整風(fēng)、煤、料的比例，同時(shí)滿足了煤粉的快速起燃和自脫硝技術(shù)實(shí)施條件。

4.1.2 將五級(jí)預(yù)熱器改為六級(jí)預(yù)熱器

改造前，窯尾預(yù)熱器出口溫度340℃，廢氣帶走的熱量>710.6kJ/kg.cl，遠(yuǎn)高于低能耗的生產(chǎn)線。研究決定采用第二代干法水泥生產(chǎn)技術(shù)成果——高能效低阻六級(jí)預(yù)熱器，將現(xiàn)有五級(jí)預(yù)熱器改造為六級(jí)弱渦流、低阻高效預(yù)熱器[8]。增加一級(jí)預(yù)熱器后，預(yù)計(jì)系統(tǒng)阻力將>6 500Pa。為確保預(yù)熱器阻力合理，進(jìn)一步降低電耗，對(duì)預(yù)熱器各級(jí)旋風(fēng)筒采用弱渦流、低阻旋風(fēng)筒進(jìn)行降阻技術(shù)改造，特別是對(duì)非頂級(jí)旋風(fēng)筒，即C1~C4旋風(fēng)筒進(jìn)行降阻。實(shí)驗(yàn)表明，在一定范圍內(nèi)，旋風(fēng)筒進(jìn)口風(fēng)速對(duì)壓損的影響遠(yuǎn)大于對(duì)物料分離效率的影響，因此，決定通過(guò)增加旋風(fēng)筒進(jìn)風(fēng)口面積降低其進(jìn)口風(fēng)速，優(yōu)化蝸殼結(jié)構(gòu)，在不明顯影響物料分離效率和進(jìn)口不產(chǎn)生過(guò)多物料沉積的前提下，降低旋風(fēng)筒的阻力。核算后，對(duì)旋風(fēng)筒蝸殼進(jìn)行改造，擴(kuò)大進(jìn)口面積，相應(yīng)修改各級(jí)風(fēng)管進(jìn)風(fēng)口面積。

預(yù)熱器頂級(jí)旋風(fēng)筒是窯尾煙氣經(jīng)過(guò)的最后一級(jí)旋風(fēng)筒，要求具有較高的物料分離效率，能夠降低出預(yù)熱器煙氣粉塵濃度，減少出預(yù)熱器煙氣帶走的熱量；在保持較高物料分離效率的同時(shí)，降低頂級(jí)旋風(fēng)筒的阻力，減少后續(xù)風(fēng)機(jī)的磨損及收塵器的負(fù)荷。原有預(yù)熱器頂級(jí)旋風(fēng)筒物料分離效率較低，設(shè)備存在破損情況，改造時(shí)將其拆除，原有頂級(jí)旋風(fēng)筒樓面作為新增C5旋風(fēng)筒支撐樓面，在此基礎(chǔ)上，土建結(jié)構(gòu)向上新加一層，在新加樓面上設(shè)置4個(gè)新的C6高效頂級(jí)旋風(fēng)筒。原有預(yù)熱器主樓面和貫穿梁保持基本不變，節(jié)約改造成本。徐州中聯(lián)1號(hào)水泥生產(chǎn)線改造前后對(duì)比照片見(jiàn)圖2。

圖2 徐州中聯(lián)1號(hào)水泥生產(chǎn)線改造前后對(duì)比照片

為進(jìn)一步改善預(yù)熱器系統(tǒng)的換熱效率，更換料管的鎖風(fēng)閥，減少系統(tǒng)漏風(fēng)；優(yōu)化撒料盒的結(jié)構(gòu)，調(diào)整撒料盒的位置，改善預(yù)熱器系統(tǒng)的氣固熱交換。

4.1.3 煙室改造

煙室是物料入窯和出窯氣體入爐的連接部位，設(shè)計(jì)時(shí)需考慮物料能快速平穩(wěn)入窯，盡量減少揚(yáng)塵，使出窯煙氣通過(guò)煙室產(chǎn)生的壓損較??；改造時(shí)，將原煙室更換為低阻低揚(yáng)塵煙室，加大煙室縮口直徑，對(duì)煙室與回轉(zhuǎn)窯連接部位進(jìn)行優(yōu)化，最小截面積較大幅度增加，以降低煙室壓損，促進(jìn)窯內(nèi)通風(fēng)。原有煙室與分解爐中心線的偏移較大，為使回轉(zhuǎn)窯窯尾煙氣進(jìn)入分解爐更順暢，分解爐錐部煤粉燃燒更充分，將回轉(zhuǎn)窯靠近尾端部分6.0m直段截短2.7m，尾端擴(kuò)大部分定位前移2.7m，對(duì)新煙室定位進(jìn)行局部?jī)?yōu)化，更換煙室時(shí)一并更換窯尾密封，使煙氣流通更順暢。同時(shí)，在煙室上設(shè)置脫硝煤管，借助于煙室縮口的噴騰效應(yīng)，使煤粉與回轉(zhuǎn)窯內(nèi)的過(guò)?？諝饪焖俜磻?yīng)，產(chǎn)生高濃度CO，還原窯內(nèi)產(chǎn)生的熱力型NOX。

4.2 窯中技術(shù)改造

回轉(zhuǎn)窯現(xiàn)有三次風(fēng)管直徑為?3.35m，主體部分直徑偏小，三次風(fēng)管設(shè)備及耐火磚破損較嚴(yán)重，考慮節(jié)能降耗要求，將現(xiàn)有三次風(fēng)管整體更換為直徑?3.9m三次風(fēng)管，加強(qiáng)通風(fēng)，減少表面散熱，保證三次風(fēng)溫。

原有三次風(fēng)管支座設(shè)計(jì)時(shí)按照積灰50%計(jì)算，改造設(shè)計(jì)時(shí)按照積灰25%計(jì)算，三次風(fēng)管設(shè)備、內(nèi)襯、積灰總重相差<5%。為節(jié)約成本，原有三次風(fēng)管主體結(jié)構(gòu)布置走向不變，利舊原有支座基礎(chǔ)和支座主體結(jié)構(gòu)。

改造時(shí)，重新核算窯門罩和三次風(fēng)管在窯頭冷卻機(jī)上的開(kāi)孔，加大通風(fēng)面積，降低揚(yáng)塵。窯中三次風(fēng)管改造前后照片見(jiàn)圖3。改造后，回轉(zhuǎn)窯窯速可由3.5r/min提高至5.0r/min，相應(yīng)傳動(dòng)與之匹配。

圖3 窯中三次風(fēng)管改造前后照片

4.3 窯頭技術(shù)改造

改造前冷卻機(jī)為CP冷卻機(jī)，篦床面積為250m2，隨著冷卻機(jī)運(yùn)行時(shí)間的增加，其故障率上升，熱回收率低，出冷卻機(jī)熟料溫度高達(dá)200℃。為提高冷卻機(jī)熱回收率，改造時(shí)將CP冷卻機(jī)整體更換為帶中置輥式破碎機(jī)的第四代冷卻機(jī)，型號(hào)為SCLW6-12×13-CM。改造后，新冷卻機(jī)篦床面積可提高至316m2，第一段篦床有9個(gè)風(fēng)室，第二段篦床有5個(gè)風(fēng)室，18臺(tái)冷卻風(fēng)機(jī)的裝機(jī)總功率為3 516kW，相應(yīng)核算冷卻機(jī)二、三次風(fēng)、煤磨用風(fēng)、余熱發(fā)電取風(fēng)風(fēng)量并進(jìn)行局部改造。改造后，進(jìn)一步提升生產(chǎn)線高端裝備配置水平。

4.4 改造方案匯總（表4）

表4 燒成系統(tǒng)改造方案匯總

5 投產(chǎn)應(yīng)用情況

5.1 投產(chǎn)數(shù)據(jù)分析

技改工作于2022年3月1日開(kāi)始施工，8月4日點(diǎn)火，8月底達(dá)產(chǎn)達(dá)標(biāo)并穩(wěn)定運(yùn)行，改造前后生產(chǎn)線運(yùn)行情況對(duì)比如表5所示。改造后，預(yù)熱器出口溫度平均262℃，相較于改造前預(yù)熱器出口溫度降低83℃；廢氣的粉塵濃度下降75mg/Nm3，窯尾廢氣及粉塵帶走熱量減少，節(jié)約燃煤~10kgce/t.cl，窯尾CO濃度≯400ppm；通過(guò)改善不完全燃燒，節(jié)約燃煤~1.5kgce/t.cl，二、三次風(fēng)溫分別提高至1 207℃、960℃；冷卻機(jī)熱回收效率提升，回轉(zhuǎn)窯的轉(zhuǎn)速提高至3.8~4.0r/min，運(yùn)行更穩(wěn)定；熟料單位產(chǎn)品煤耗降低14kgce/t.cl，電耗降低6.5kW·h/t.cl，燒成效率從~55.0%提升至~63%，熟料制備系統(tǒng)的能源利用效率有效提升。

表5 徐州中聯(lián)1號(hào)水泥生產(chǎn)線改造前后運(yùn)行情況對(duì)比

運(yùn)行期間，對(duì)燒成系統(tǒng)關(guān)鍵部位熱工參數(shù)進(jìn)行了測(cè)試，如表6所示。結(jié)合表5、表6可知，運(yùn)行初期，分解爐NOX濃度在噴氨前為315ppm，氨水用量為2.1kg/t.cl，生產(chǎn)線NOX排放濃度<50mg/Nm3，相比于改造前，氨水用量降低了3.3kg/t.cl。后續(xù)運(yùn)行過(guò)程中，應(yīng)當(dāng)?shù)卣螅锒旧a(chǎn)線NOX排放濃度<25mg/Nm3，力爭(zhēng)達(dá)到18mg/Nm3。通過(guò)將脫硝風(fēng)管開(kāi)度控制在60%，本底NOX濃度降至204ppm，氨水用量在3.6kg/t.cl，通過(guò)自脫硝減少了燒成系統(tǒng)的NOX本底濃度（折算10%O2為250~350mg/Nm3），降低了環(huán)保成本。燒成系統(tǒng)SNCR噴氨槍共16支，底部旋風(fēng)筒柱段4支，出口2支，下行風(fēng)管2支，系統(tǒng)的CO濃度較低，燃料燃燒完全，實(shí)現(xiàn)燒成系統(tǒng)低煤耗生產(chǎn)的同時(shí)，也為SNCR系統(tǒng)氨氮反應(yīng)創(chuàng)造了有利條件。改造后的燒成系統(tǒng)中控操作畫面見(jiàn)圖4。

圖4 改造后的燒成系統(tǒng)中控操作畫面

5.2 能耗對(duì)比分析

2020年10月29日，《中共中央關(guān)于制定國(guó)民經(jīng)濟(jì)和社會(huì)發(fā)展第十四個(gè)五年規(guī)劃和二零三五年遠(yuǎn)景目標(biāo)的建議》提出“降低碳排放強(qiáng)度，支持有條件的地方率先達(dá)到碳排放峰值，制定二零三零年前碳排放達(dá)峰行動(dòng)方案”。2021年發(fā)改委等五部委聯(lián)合印發(fā)的《冶金、建材重點(diǎn)行業(yè)嚴(yán)格能效約束推動(dòng)節(jié)能降碳行動(dòng)方案（2021-2025年）》（節(jié)選部分見(jiàn)表7）提出，2025年，通過(guò)實(shí)施節(jié)能降碳行動(dòng)，水泥行業(yè)和數(shù)據(jù)中心達(dá)到標(biāo)桿水平的產(chǎn)能比例超過(guò)30%，行業(yè)整體能效水平明顯提升，碳排放強(qiáng)度明顯下降，綠色低碳發(fā)展能力顯著增強(qiáng)。

表7 《冶金、建材重點(diǎn)行業(yè)嚴(yán)格能效約束推動(dòng)節(jié)能降碳行動(dòng)方案（2021-2025年）》（節(jié)選）

徐州中聯(lián)1號(hào)萬(wàn)噸級(jí)水泥生產(chǎn)線在技改過(guò)程中，應(yīng)用了綠色低碳燒成技術(shù)，其改造后的能耗數(shù)據(jù)與GB 16780-2021標(biāo)準(zhǔn)數(shù)據(jù)的對(duì)比情況如表8、圖5所示。改造后，熟料單位產(chǎn)品綜合煤耗低于GB 16780-2021標(biāo)準(zhǔn)中的1級(jí)能效熟料單位產(chǎn)品綜合煤耗指標(biāo)約4%；同時(shí)，通過(guò)實(shí)施分解爐自脫硝源頭減排技術(shù)，配合SNCR技術(shù)，實(shí)現(xiàn)了NOX超低排放，年節(jié)約標(biāo)煤4.3萬(wàn)噸，低煤耗技術(shù)減少CO2排放10.8萬(wàn)噸，自脫硝技術(shù)節(jié)約氨水用量1.0萬(wàn)噸。

表8 徐州中聯(lián)1號(hào)線改造后能耗數(shù)據(jù)與GB 16780-2021標(biāo)準(zhǔn)數(shù)據(jù)的對(duì)比分析

圖5 徐州中聯(lián)1號(hào)水泥生產(chǎn)線改造后能耗數(shù)據(jù)與GB 16780-2021標(biāo)準(zhǔn)數(shù)據(jù)的對(duì)比分析

6 結(jié)語(yǔ)

徐州中聯(lián)1號(hào)萬(wàn)噸級(jí)水泥生產(chǎn)線五級(jí)預(yù)熱器改六級(jí)預(yù)熱器技改項(xiàng)目的實(shí)施，提升了我國(guó)水泥生產(chǎn)大型化技術(shù)裝備水平，為其他大型水泥生產(chǎn)線進(jìn)行綠色低碳優(yōu)化升級(jí)提供了改造實(shí)例。改造后，系統(tǒng)熱效率提升，綜合煤耗指標(biāo)先進(jìn)，實(shí)現(xiàn)了NOX超低排放的同時(shí)，大幅降低了氨水使用量，達(dá)到了預(yù)期的改造目標(biāo)，有效促進(jìn)了水泥制造企業(yè)的綠色、可持續(xù)發(fā)展。