周志軍， 王 浩， 田葉青， 張志鵬

（長(zhǎng)安大學(xué) 公路學(xué)院，陜西 西安 710064）

碳化是導(dǎo)致鋼筋混凝土隧道襯砌耐久性劣化的重要原因之一［1-2］.影響公路隧道襯砌耐久性的大氣環(huán)境因素主要包括CO2濃度、環(huán)境溫濕度以及其他酸性氣體的侵蝕［3］.CO2濃度的增大會(huì)提高碳化速率［4-5］，環(huán)境溫濕度對(duì)混凝土耐久性的影響主要是通過(guò)影響氣體的擴(kuò)散速率來(lái)實(shí)現(xiàn)的，碳化速率與環(huán)境的相對(duì)溫度成正比，與相對(duì)濕度成反比［6］.公路隧道內(nèi)部除了高濃度的CO2外，還有汽車尾氣所積聚的較高濃度酸性氣體（如NO2），兩者都會(huì)影響混凝土的碳化進(jìn)程［7］.王家濱等［8］和張丹等［9］采用硝酸溶液浸泡來(lái)模擬NO2對(duì)噴射混凝土的侵蝕，發(fā)現(xiàn)硝酸與混凝土內(nèi)部的水化產(chǎn)物發(fā)生了化學(xué)反應(yīng)，導(dǎo)致混凝土的耐久性劣化.此外，外部應(yīng)力會(huì)影響混凝土的氣體滲透性能和碳化速度［10］，圍巖荷載的作用使得部分襯砌混凝土處于彎曲受拉狀態(tài)，從而產(chǎn)生裂縫，加速了襯砌結(jié)構(gòu)的損傷［3］.

目前，碳化深度是衡量混凝土碳化程度的基本指標(biāo)［11］.一些新型測(cè)試方法被運(yùn)用于分析混凝土的碳化 程 度：Turcry等［12］通 過(guò) 酚 酞 測(cè) 試 和 熱 重 分 析（TGA）研究了不同初始濕度混凝土的碳化進(jìn)程；Witkowski等［13］通過(guò)傅里葉變換紅外光譜（FTIR）測(cè)定 了 自 密 實(shí) 混 凝 土 的 碳 化 過(guò) 程；Chang等［14］結(jié) 合TGA、FTIR、X射線衍射（XRD）研究了混凝土碳化過(guò)程中相關(guān)物質(zhì)的變化規(guī)律；郭寅川等［15］通過(guò)掃描電鏡（SEM）研究了內(nèi)養(yǎng)生混凝土碳化前后的微觀形貌；Liu等［16］通過(guò)SEM和壓汞試驗(yàn)研究了碳化與氯離子侵蝕耦合作用下混凝土微觀結(jié)構(gòu)的變化.

因此，本文基于快速碳化試驗(yàn)，采用酚酞指示劑、TGA、FTIR、XRD和SEM等測(cè)試方法，分析了硝酸與彎曲應(yīng)力作用下混凝土碳化深度、碳化物質(zhì)含量的變化規(guī)律，從微觀角度揭示了硝酸與彎曲應(yīng)力作用下混凝土的碳化機(jī)理，以期為公路隧道襯砌耐久性的研究提供一定的參考.

1 室內(nèi)快速碳化試驗(yàn)

1.1 原材料及試件制備

水泥采用P·O 42.5普通硅酸鹽水泥，其熟料占比（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，文中涉及的占比、減水率、含量等除特別說(shuō)明外均為質(zhì)量分?jǐn)?shù)）87%，混合料（粉煤灰、石灰石）占比8%，石膏占比5%，其基本指標(biāo)見表1；砂為渭河天然砂，細(xì)度模數(shù)為3.4；碎石為連續(xù)級(jí)配5～15 mm的瓜米石；減水劑為聚羧酸系高性能減水劑，減水率27%.試驗(yàn)采用尺寸為100 mm×100 mm×400 mm的棱柱體試件，澆筑成型后靜置24 h再脫模，標(biāo)號(hào)后送入混凝土養(yǎng)護(hù)室，在20 ℃、相對(duì)濕度95%的環(huán)境下養(yǎng)護(hù)28 d，然后進(jìn)行抗折強(qiáng)度（ff）測(cè)試，同時(shí)對(duì)同期澆筑的標(biāo)準(zhǔn)立方體試件進(jìn)行抗壓強(qiáng)度（fc）測(cè)試.混凝土的配合比及28 d強(qiáng)度如表2所示.

表1 水泥的基本指標(biāo)Table 1 Basic indexes of cement

表2 混凝土的配合比和28 d強(qiáng)度Table 2 Mix proportion and 28 d strength of concrete

1.2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

快速碳化試驗(yàn)參照GB/T 50082—2009《普通混凝土長(zhǎng)期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》進(jìn)行，試驗(yàn)過(guò)程中控制溫度為（20±2） ℃、相對(duì)濕度（70±5）%、CO2氣體體積分?jǐn)?shù)（20±3）%.試件選擇1個(gè)1 00 mm×400 mm的面作為測(cè)試面，相鄰面用石蠟封閉，在碳化時(shí)間（t）為3、7、14、28 d時(shí)測(cè)定其碳化深度（xc）.

采用硝酸浸泡來(lái)模擬隧道大氣中酸性氣體（以NOx為主）對(duì)混凝土碳化過(guò)程的影響，碳化測(cè)試面浸泡于3種不同濃度（0.01、0.05、0.10 mol/L）的硝酸溶液中.在碳化試驗(yàn)開始前（0 d）和碳化進(jìn)行到7、14、21 d時(shí)，將測(cè)試面浸泡在對(duì)應(yīng)濃度的硝酸溶液中1 d，干燥后繼續(xù)進(jìn)行快速碳化試驗(yàn).為模擬襯砌受到的彎曲荷載作用，通過(guò)圖1所示裝置采用四點(diǎn)加載法加載試件，設(shè)置4個(gè)分級(jí)荷載值（對(duì)應(yīng)混凝土試件的抗折強(qiáng)度），應(yīng)力水平分別為0.3ff、0.5ff、0.7ff，采用扳手和螺母施加荷載，并通過(guò)壓力傳感器控制加載量.選擇純彎段（試件中部100 mm范圍）為碳化測(cè)試區(qū).不同硝酸濃度及不同應(yīng)力下的工況均為4組，每種工況1個(gè)試件，共16個(gè)試件.試驗(yàn)工況設(shè)置見表3.

表3 試件編號(hào)與對(duì)應(yīng)工況Table 3 Specimen number and corresponding working condition

圖1 試件加載裝置Fig.1 Specimen loading system（size： mm）

1.3 碳化指標(biāo)測(cè)試

采用1%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同）酚酞-酒精溶液進(jìn)行碳化深度測(cè)試，隨后進(jìn)行遞進(jìn)取粉：在距試件表面0～10 mm處每2 mm 1層，10～25 mm處 每3 mm 1層，共10層，將獲得的混凝土粉末密封保存.采用Discovery SDT 650型TGA和Bruker Tensor II型FTIR分析所取粉末的碳化物質(zhì)含量，采用AXS D8 Advance X型XRD分析粉末的礦物組成.選取混凝土表面1～3 mm的薄片，采用Hitachi S-4800型SEM觀察碳化區(qū)的微觀形貌.

2 結(jié)果與分析

2.1 碳化深度分析

試件的碳化深度如圖2所示.由圖2可見：

圖2 試件的碳化深度Fig.2 Carbonation depths of specimens

（1）硝酸濃度與彎曲應(yīng)力水平的提高均能促進(jìn)碳化深度的增加，且各試件的碳化深度發(fā)展均呈現(xiàn)出相似的規(guī)律，即碳化深度隨著時(shí)間的延長(zhǎng)而增加，但增長(zhǎng)幅度逐漸下降.

（2）在0.3ff、0.5ff、0.7ff彎曲應(yīng)力工況下，碳化深度的平均提升幅值分別為3.65%、7.51%、13.71%.其中試件A-4的碳化深度明顯高于其他3個(gè)試件，說(shuō)明較大的彎曲應(yīng)力會(huì)顯著提升混凝土的碳化深度.

（3）試件B-1、C-1、D-1的碳化深度相較于試件A-1分別提升了13.66%、23.88%、30.36%，碳化深度隨著硝酸濃度的增長(zhǎng)具有非常顯著的先快后慢趨勢(shì)，較低濃度的硝酸即可對(duì)碳化深度產(chǎn)生顯著的影響.然而，當(dāng)硝酸濃度呈倍數(shù)提升時(shí)，碳化深度的提升幅值相較于硝酸濃度的提升較小，表明當(dāng)硝酸濃度較高時(shí)，混凝土碳化深度受硝酸濃度變化的影響有限.

碳化深度隨著時(shí)間的延長(zhǎng)而線性增加，符合Fick第一定律，碳化深度xc與碳化時(shí)間t的關(guān)系如式（1）所示：

式中：k為碳化深度影響系數(shù).

根據(jù)式（1）擬合后得到不同硝酸濃度下應(yīng)力水平與碳化深度影響系數(shù)之間的關(guān)系，如圖3所示.由圖3可見：碳化深度影響系數(shù)的增長(zhǎng)趨勢(shì)進(jìn)一步反映了硝酸濃度對(duì)碳化深度的提升有限；在不同的硝酸濃度下，碳化深度均與彎曲應(yīng)力水平呈現(xiàn)正相關(guān)的線性增長(zhǎng)，在相同硝酸濃度下，碳化深度影響系數(shù)隨著應(yīng)力水平的增加基本呈線性增長(zhǎng)，說(shuō)明隨著應(yīng)力水平的增加，碳化速率逐漸提升.未加硝酸時(shí)，0.3ff、0.5ff、0.7ff應(yīng)力水平時(shí)碳化深度影響系數(shù)的增長(zhǎng)率分別為3.45%、8.11%、16.74%；當(dāng)硝酸濃度為0.05 mol/L時(shí)，隨著應(yīng)力水平的增加，碳化深度影響系數(shù)的增長(zhǎng)率分別為1.56%、5.49%、10.53%.原因在于彎曲應(yīng)力的作用使得混凝土原有的孔隙和微裂縫擴(kuò)展，促進(jìn)了CO2氣體的擴(kuò)散.

圖3 不同硝酸濃度下應(yīng)力水平與碳化深度影響系數(shù)之間的關(guān)系Fig.3 Relationship between stress level and k value under different nitric acid concentrations

2.2 碳化物質(zhì)含量分析

圖4為不同硝酸濃度下的碳化區(qū)域劃分.顯然，隨著深度的增加，氫氧化鈣（CH）的含量呈現(xiàn)明顯的區(qū)域特征，即分為完全碳化區(qū)、部分碳化區(qū)和未碳化區(qū)3個(gè)部分.由圖4（a）、（b）可見：試件A-1和B-1的完全碳化區(qū)約為0～9.0 mm，CH的含量幾乎為0，CaCO3的含量較大，但隨著深度的增加呈下降趨勢(shì)；部分碳化區(qū)約為9.0～17.5 mm，CH的含量出現(xiàn)了明顯增大的趨勢(shì)，而CaCO3的含量迅速下降；未碳化區(qū)內(nèi)（＞17.5 mm）兩者的含量保持穩(wěn)定，CH質(zhì)量約占混凝土固體質(zhì)量的5.00%左右，CaCO3約占11.50%～12.50%.根據(jù)計(jì)算，質(zhì)量分?jǐn)?shù)為5.00%的CH完全碳化所形成CaCO3的質(zhì)量分?jǐn)?shù)僅為6.76%，而表層混凝土CaCO3的質(zhì)量分?jǐn)?shù)接近30%（A-1），說(shuō)明有超過(guò)10.00%的CaCO3是由CH以外的碳化物質(zhì)（主要為水化硅酸鈣CSH凝膠）生成，這也解釋了完全碳化區(qū)內(nèi)隨著深度的增加，CH的含量不變而CaCO3的含量不斷下降的現(xiàn)象.

由圖4（c）、（d）可見：試件C-1和D-1的完全碳化區(qū)約為0～11.5 mm；試件C-1的CaCO3含量隨著深度的增加而下降，但變化速率較試件A-1和B-1更小；試件D-1的CaCO3含量呈現(xiàn)先上升后下降的趨勢(shì)，部分碳化區(qū)的長(zhǎng)度和該范圍內(nèi)的曲線形態(tài)無(wú)明顯變化.

圖4 不同硝酸濃度下的碳化區(qū)域劃分Fig.4 Division of carbonation area under different nitric acid concentrations

對(duì)比不同硝酸濃度下CH和CaCO3的含量，可以發(fā)現(xiàn)：部分碳化區(qū)內(nèi)CH的含量與硝酸濃度負(fù)相關(guān)，曲線的形態(tài)較為一致；表層CaCO3的含量與硝酸濃度負(fù)相關(guān)，在部分碳化區(qū)內(nèi)則為正相關(guān)，說(shuō)明硝酸侵蝕減少了淺層混凝土的CaCO3含量，同時(shí)也加快了碳化進(jìn)程.原因在于表層混凝土在碳化與硝酸浸泡的雙重作用下，堿性迅速降至較低值，CH的含量大幅減少，難以進(jìn)一步發(fā)生碳化生成CaCO3.由于硝酸會(huì)進(jìn)一步與混凝土中的部分碳酸鹽礦物及硅酸鹽礦物反應(yīng)，使其含量減少的同時(shí)生成硝酸鹽，在宏觀層面上使得混凝土的結(jié)構(gòu)疏松，孔隙增大，從而提升了碳化速率.

采用FTIR測(cè)試了不同深度試樣的C—O鍵特征峰的吸光度，即間接得到了相應(yīng)位置的CaCO3含量.圖5為不同碳化時(shí)間和彎曲應(yīng)力工況下吸光度的變化曲線，并根據(jù)曲線形態(tài)用虛線標(biāo)注碳化區(qū)界限.由圖5可見：隨著碳化時(shí)間的延長(zhǎng)，碳化區(qū)CaCO3的含量顯著提升，完全碳化區(qū)和部分碳化區(qū)的長(zhǎng)度均隨著時(shí)間的延長(zhǎng)明顯增長(zhǎng)；對(duì)比不同彎曲應(yīng)力工況下的CaCO3含量曲線，可見增大彎曲應(yīng)力值使得不同深度處CaCO3的含量得到了小幅提升，但由于碳化前CaCO3的含量較高且存在一定波動(dòng)，使得彎曲應(yīng)力值對(duì)CaCO3含量的提升幅度較小.

圖5 不同碳化時(shí)間和彎曲應(yīng)力工況下吸光度的變化曲線Fig.5 Absorbance curves under different carbonation time and bending stress conditions

3 碳化機(jī)理分析

3.1 硝酸侵蝕環(huán)境下混凝土的碳化機(jī)理分析

通過(guò)XRD可以分析混凝土碳化前后礦物組成和含量的變化，選取不同硝酸濃度下試件A-1～D-1碳化28 d的0～2 mm粉末試樣以及無(wú)碳化的對(duì)照組試樣進(jìn)行測(cè)試，得到不同硝酸濃度下碳化混凝土試樣的XRD圖譜，如圖6所示.圖中各峰用數(shù)字或字母表示其對(duì)應(yīng)礦物，1表示CH，2表示石英（SiO2），3表示鈉長(zhǎng)石（NaAlSi3O8），4表示硫酸鈣晶體（CaSO4·xH2O），5表示鉀長(zhǎng)石（KAlSi3O8），6表示CaCO3，7表 示 鈣 長(zhǎng)石（CaAl2Si2O8），A表 示NaNO3，B表 示Ca（NO3）2，C表示KNO3.

圖6 不同硝酸濃度下碳化混凝土試樣的XRD圖譜Fig.6 XRD patterns of carbonated concrete samples under different nitric acid concentrations

由圖6可見：

（1）在未碳化的情況下，混凝土內(nèi)的晶相主要為來(lái)源于骨料的石英、長(zhǎng)石及CaCO3.此外，還有部分水化產(chǎn)物，如CH、硫酸鈣晶體（包括AFt和AFm）等.主要水化產(chǎn)物CSH為無(wú)定型凝膠，無(wú)明顯的衍射峰.

（2）隨著碳化的進(jìn)行，CaCO3對(duì)應(yīng)的峰（主要位于29.5°）大幅增加，CH峰（主要位于14.1°處）則幾乎消失.硝酸的侵蝕使得混凝土內(nèi)產(chǎn)生了新的物質(zhì)，即NaNO3、Ca（NO3）2、KNO3.同時(shí)，與試件A-1碳化28 d的XRD圖譜相比，硝酸浸泡后CaCO3的含量普遍較低，并且隨著硝酸濃度的增加，CaCO3所對(duì)應(yīng)的峰值進(jìn)一步降低，即硝酸濃度的提高能有效減少淺層CaCO3的含量，更利于部分碳化區(qū)碳化的進(jìn)一步進(jìn)行.

圖7為硝酸侵蝕后CSH的微觀形貌.由圖7可見：在硝酸作用下水化產(chǎn)物和骨料礦物受到腐蝕，CSH表面的CaCO3基本消失，CSH受到硝酸侵蝕；當(dāng)硝酸濃度較低時(shí)，CSH受硝酸侵蝕，表面出現(xiàn)分解條紋；在較高濃度硝酸的侵蝕下，CSH幾乎被完全分解為無(wú)膠凝性的SiO2.

圖7 硝酸侵蝕后CSH的微觀形貌Fig.7 Microstructure of CSH after nitric acid corrosion

另一方面，硝酸侵蝕下，混凝土表層CaCO3的含量隨著硝酸濃度的增加而下降，原因在于表層混凝土在CO2和硝酸的雙重侵蝕下，CH和CSH的含量迅速降低到較低水平，難以繼續(xù)碳化生成CaCO3.而硝酸會(huì)進(jìn)一步侵蝕碳化生成的CaCO3和骨料中的CaCO3，使硝酸侵蝕作用下混凝土的微觀組成和碳化機(jī)理發(fā)生了較大的改變.

圖8為硝酸侵蝕作用下混凝土的碳化過(guò)程.由圖8可見：

圖8 硝酸侵蝕作用下混凝土的碳化過(guò)程Fig.8 Carbonation process of concrete under nitric acid corrosion

（1）碳化反應(yīng)生成了大量球狀的CaCO3顆粒.由于孔隙空間的限制，碳化生成的CaCO3顆粒大多直徑在1 μm以下，具有較高的堆積密度.其附著在孔隙表面，將CSH包裹覆蓋，使得CO2難以進(jìn)一步與CSH反應(yīng)，碳化速率大大下降.

（2）同時(shí)，生成的CaCO3填充了孔隙，減小了孔隙的直徑和連通度，阻礙了CO2的擴(kuò)散［17］.因此，碳化速率會(huì)隨著時(shí)間的延長(zhǎng)不斷下降.在硝酸侵蝕環(huán)境下，硝酸會(huì)和孔隙表面的CaCO3反應(yīng)，使被包裹的CSH外露，使得碳化反應(yīng)能持續(xù)進(jìn)行，有效提升了混凝土的后期碳化速率；當(dāng)硝酸濃度較大時(shí)，還會(huì)進(jìn)一步與CSH等堿性物質(zhì)反應(yīng)，有效減小了固相體積，使得孔隙體積增大，促進(jìn)了CO2的擴(kuò)散.另一方面，硝酸沿孔隙通道、微裂縫等滲透到固相內(nèi)部發(fā)生侵蝕反應(yīng)，部分產(chǎn)物（如3CaO·Al2O3·Ca（NO3）2·8H2O）產(chǎn)生了一定的膨脹應(yīng)力，使得孔隙擴(kuò)大、微裂縫發(fā)展，提升了各類物質(zhì)的傳輸速率，促進(jìn)了碳化反應(yīng)的進(jìn)行.

3.2 彎曲應(yīng)力作用下混凝土的碳化機(jī)理分析

不同彎曲應(yīng)力水平作用下混凝土的裂縫如圖9所示.由圖9可見：無(wú)彎曲應(yīng)力試件A-1的表面較為完整，但仍有不明顯的細(xì)微裂縫，原因在于混凝土自身發(fā)生的各類收縮所造成的結(jié)構(gòu)缺陷；在彎曲應(yīng)力作用下，微裂縫寬度明顯隨著彎曲應(yīng)力的增加而增大；同時(shí)，在彎曲應(yīng)力作用下容易產(chǎn)生應(yīng)力集中，在孔隙和微裂縫結(jié)構(gòu)的薄弱處發(fā)生破壞，使裂縫得到進(jìn)一步的擴(kuò)展.增大裂縫寬度能夠有效提升CO2在混凝土的擴(kuò)散速度.根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)，當(dāng)彎曲應(yīng)力水平較高時(shí)（0.7ff），彎曲應(yīng)力對(duì)碳化的促進(jìn)作用更為顯著，原因在于混凝土的軸心抗拉強(qiáng)度通常低于抗折強(qiáng)度，如C30混凝土的軸心抗拉強(qiáng)度為2.01 MPa，而抗折強(qiáng)度一般為4.0～4.5 MPa［18］；當(dāng)彎曲應(yīng)力超過(guò)抗拉強(qiáng)度時(shí)，混凝土受拉區(qū)的外邊緣處出現(xiàn)宏觀受拉裂縫，促進(jìn)了CO2氣體向混凝土內(nèi)部的擴(kuò)散.此外，微裂縫也是碳化反應(yīng)的場(chǎng)所，新出現(xiàn)的微裂縫使得附近區(qū)域的碳化物質(zhì)能直接發(fā)生碳化反應(yīng)，無(wú)需經(jīng)過(guò)物質(zhì)傳輸，進(jìn)一步提升了碳化效率.

圖9 彎曲應(yīng)力作用下碳化混凝土的微裂縫Fig.9 Microcrack in carbonated concrete under bending stress action

彎曲應(yīng)力與硝酸的共同作用促進(jìn)了混凝土的碳化.圖10為碳化與彎曲應(yīng)力共同作用形成微裂縫的示意圖.由圖10可見，碳化消耗了水化產(chǎn)物，減少了膠凝顆粒的數(shù)量，并破壞了膠凝顆粒間的相互聯(lián)結(jié)，宏觀表現(xiàn)為水泥漿體的結(jié)構(gòu)疏松，強(qiáng)度下降.因此，通常碳化后混凝土的力學(xué)性能有所降低.在彎曲應(yīng)力的作用下，碳化水泥漿體更容易產(chǎn)生微裂縫，而這些微裂縫又進(jìn)一步為外界物質(zhì)進(jìn)入混凝土提供了通道，對(duì)碳化產(chǎn)生了循環(huán)促進(jìn)作用，在一定程度上削弱了CaCO3對(duì)孔隙的封閉效應(yīng).因此，彎曲應(yīng)力作用下混凝土的碳化速率在碳化后期仍能維持在較高的水平.

圖10 碳化與彎曲應(yīng)力共同作用形成微裂縫的示意圖Fig.10 Formation diagram of microcrack by the combined action of carbonation and bending stress

4 結(jié)論

（1）硝酸與彎曲應(yīng)力對(duì)混凝土的碳化均具有促進(jìn)作用.隨著硝酸濃度和彎曲應(yīng)力水平的提高，混凝土的碳化深度增加，前者的提升作用隨著時(shí)間的延長(zhǎng)逐漸降低，后者則逐漸增加.

（2）混凝土的碳化深度、完全碳化區(qū)和部分碳化區(qū)的長(zhǎng)度較為接近，均隨著碳化時(shí)間的延長(zhǎng)而增大.完全碳化區(qū)CH的含量小于1.00%，CaCO3的含量隨著深度的增加而降低.部分碳化區(qū)內(nèi)CH的含量迅速上升至約5.00%，CaCO3的含量迅速下降至約12.00%.CaCO3的增長(zhǎng)量大部分來(lái)自于CSH的碳化，小部分為CH的碳化.硝酸侵蝕使淺層混凝土中CaCO3的含量下降，部分碳化區(qū)CaCO3的含量提高.彎曲應(yīng)力能小幅增加碳化區(qū)CaCO3的含量.

（3）硝酸與CH、CSH及CaCO3、長(zhǎng)石等反應(yīng)，消耗了堿性物質(zhì)并削弱了CaCO3對(duì)孔隙的填充效應(yīng)，同時(shí)部分產(chǎn)物（如3CaO·Al2O3·Ca（NO3）2·8H2O）的膨脹促使混凝土的微裂縫增加，使得混凝土的結(jié)構(gòu)疏松，孔隙率增大，更易開裂，從而促進(jìn)了混凝土的長(zhǎng)期碳化.彎曲應(yīng)力使微裂縫發(fā)生擴(kuò)展，在較高應(yīng)力水平下產(chǎn)生受拉裂縫，并與碳化的影響形成循環(huán)促進(jìn)效應(yīng)，使其對(duì)混凝土碳化的影響程度隨著時(shí)間的延長(zhǎng)而提高，同樣增大了混凝土在后期的碳化速率.