陳健波
安徽省特種設(shè)備檢測院 安徽合肥 230031
受安徽某化工企業(yè)自備發(fā)電廠的委托,對該公司發(fā)生斷裂的2號電站鍋爐乙側(cè)磨煤機電動機軸承座進行失效分析。送檢的軸承座位于磨煤機一側(cè)小齒輪承力端,于2015年安裝投用,2020年8月發(fā)現(xiàn)裂紋,軸承座材質(zhì)為灰鑄鐵,牌號HT250。為找出開裂的原因并提出解決措施,對軸承座斷裂部位進行失效分析。
圖1所示為磨煤機電動機軸承座的斷面宏觀形貌。由圖1a~c可知,承載地腳螺栓的支耳斷裂脫落,斷裂面位于支耳與軸承座本體相交的位置。支耳斷裂區(qū)域無明顯塑性變形(見圖1d),呈典型脆性斷裂特征。
圖1 軸承座斷裂位置及斷面宏觀形貌
在軸承座支耳本體和支耳斷面上分別切取金相試樣,試樣經(jīng)磨制拋光后,使用2%硝酸酒精溶液腐蝕,將腐蝕好的試樣在Carl Zeiss Axio Observer A1m型金相顯微鏡下觀察試樣的金相組織。
圖2所示為軸承座支耳本體遠離斷面的金相組織,支耳本體組織為鐵素體+珠光體+片狀石墨,石墨呈無方向性分布,珠光體含量約80%。
圖2 軸承座遠離斷面處金相組織
圖3所示為軸承座斷面處的金相組織,斷面處組織為鐵素體+珠光體+片狀石墨,石墨無方向性分布,珠光體含量約85%。
圖3 軸承座斷面處金相組織
利用B H3000型臺式布氏硬度計,187.5k g f(1837.5N)載荷,20s加載時間,在金相試樣表面進行布氏硬度檢測,結(jié)果見表1。從表1可看出,軸承座的硬度不符合標準要求。
表1 軸承座硬度檢驗結(jié)果
在斷裂支耳上按GB/T 228.1—2010《金屬材料拉伸試驗 第1部分:室溫試驗方法》要求截取拉伸試樣,在UTM5105型電子萬能試驗機上進行室溫拉伸試驗,結(jié)果見表2。從表2可看出,斷裂軸承座的抗拉強度、屈服強度偏低,不符合標準要求。整個拉伸過程持續(xù)時間較短,約4s即出現(xiàn)斷裂,沒有屈服臺階,無塑性變形[1,2]。
表2 軸承座室溫拉伸試驗結(jié)果
按照GB/T 229—2007標準要求在斷裂支耳上截取標準尺寸沖擊試樣(55mm×10mm×10mm),采用V型缺口和不開缺口兩種試樣,在PTM2200型擺錘式?jīng)_擊試驗機上進行沖擊試驗,結(jié)果見表3。結(jié)果顯示:不帶缺口的沖擊吸收能量與帶有缺口的沖擊吸收能量數(shù)值均較低,且二者幾無差別。開制缺口與否對沖擊吸收能量數(shù)值的影響極小,材料本身的沖擊韌度較低,沖擊斷口無塑性變形,為典型脆性材料。
表3 軸承座室溫沖擊試驗結(jié)果
軸承座斷裂于承載地腳螺栓的支耳和軸承座本體相交的位置,此處截面突變,為應(yīng)力集中部位。在機組運行過程中,隨著磨煤機電動機大軸的起停和轉(zhuǎn)動,軸承座承受交變和往復(fù)載荷、振動載荷等。此外,斷裂軸承座所屬發(fā)電機組還承擔一定的調(diào)峰任務(wù),起停相對頻繁,受外部載荷影響更大,裂紋易在應(yīng)力集中處萌生。
GB/T 9439—2010《灰鑄鐵件》規(guī)定[3],力學性能和金相組織是鑄鐵件驗收的主要指標,但標準對各牌號鑄鐵件的金相組織沒有明確限定,對其化學成分也沒有限定,需要買賣雙方協(xié)商或遵從制造方的技術(shù)規(guī)定。在沒有明確規(guī)定的情況下,力學性能就成了鑄件驗收的唯一判據(jù)[4,5]。從力學性能試驗來看,軸承座的硬度、抗拉強度、屈服強度等遠低于標準要求,拉伸斷裂在極短的時間內(nèi)出現(xiàn),拉伸試驗過程中無塑性變形。此外,軸承座的沖擊性能很低,缺口對材料沖擊韌度的影響可以忽略,表明材料的脆性較大。
由于電動機軸承座運行中受交變、往復(fù)、振動等外部載荷影響大,且其硬度、強度、沖擊韌度等力學性能較低,裂紋易在應(yīng)力集中部位萌生、擴展并最終導(dǎo)致斷裂發(fā)生。
綜合所述,磨煤機電動機軸承座發(fā)生斷裂的原因是:軸承座材料強度、沖擊韌度等力學性能較低,在交變和往復(fù)外部載荷長期作用下,裂紋在支耳與軸承座本體相交處這一應(yīng)力集中部位萌生、擴展并最終導(dǎo)致斷裂發(fā)生。
為防止類似問題的發(fā)生,可采取以下措施。
1)加強電動機軸承座采購管理,明確軸承座材料的化學成分、力學性能,選擇質(zhì)量信得過的制造商,從源頭保障軸承座的性能。
2)加強軸承座發(fā)貨前檢驗和入廠驗收。
3)相較于灰鑄鐵而言,球墨鑄鐵具有更高的強度和抗沖擊性能,在條件允許的情況下,可選用球墨鑄鐵代替灰鑄鐵。