凌海濤，吳錦圓，常立忠，楊樹(shù)峰，仇圣桃

1) 安徽工業(yè)大學(xué)冶金工程學(xué)院，馬鞍山 243002 2) 江蘇永鋼集團(tuán)有限公司，張家港 215628 3) 北京科技大學(xué)鋼鐵冶金新技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100083 4) 鋼鐵研究總院連鑄技術(shù)國(guó)家工程研究中心，北京 100081

不銹鋼廣泛應(yīng)用于耐腐蝕性材料和建筑材料.鋼中夾雜物的存在（特別是Al2O3、MgO·Al2O3等）一定程度上降低了不銹鋼的抗腐蝕性能，容易引起連鑄過(guò)程水口結(jié)瘤、產(chǎn)品表面缺陷以及裂紋發(fā)生[1-4].在不銹鋼冶煉過(guò)程中，主要采用硅、鋁脫氧兩種工藝.根據(jù)脫氧產(chǎn)物特點(diǎn)，通過(guò)對(duì)精煉過(guò)程中爐渣堿度、成分、合金及原輔料中雜質(zhì)元素含量控制，結(jié)合鈣處理操作，能夠?qū)崿F(xiàn)對(duì)鋼中夾雜物的有效控制[5-9].

關(guān)于不銹鋼中夾雜物，前人開(kāi)展了大量的研究工作.Okuyama等[10]、Todoroki和Mizuno[11]、Park和Todoroki[1]分別研究了不銹鋼中MgO·Al2O3尖晶石夾雜物的形成機(jī)理和控制策略，對(duì)實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程具有較好的指導(dǎo)意義.李璟宇等[12]研究發(fā)現(xiàn)在202不銹鋼凝固過(guò)程中會(huì)形成Mn-Al-O類夾雜物，結(jié)合熱力學(xué)計(jì)算，明確了該類型夾雜物的形成機(jī)理，進(jìn)而提出了合理的控制方法.任英等[13]綜述了脫氧劑的選擇對(duì)不銹鋼潔凈度的影響，分析了不同類型夾雜物的生成條件，并且提出了夾雜物液態(tài)化的改性處理方法.此外，二次氧化過(guò)程顯著影響不銹鋼中鋼水的潔凈度.Li等[14]研究了Si脫氧不銹鋼中間包內(nèi)二次氧化行為及對(duì)夾雜物的影響，發(fā)現(xiàn)二次氧化使得鋼中生成了大量小尺寸的高M(jìn)nO含量夾雜物，隨著澆鑄過(guò)程達(dá)到穩(wěn)定，夾雜物中的MnO組分逐漸被鋼水中的[Al]、[Ca]還原.徐海坤等[15]進(jìn)一步研究得到二次氧化使得中間包內(nèi)夾雜物類型由CaO-SiO2-Al2O3系轉(zhuǎn)變?yōu)镾iO2-Al2O3-MnO系，當(dāng)澆鑄過(guò)程穩(wěn)定時(shí)，夾雜物類型重新轉(zhuǎn)變?yōu)镃aO-SiO2-Al2O3系.付邦豪等[16]也得到了類似的結(jié)果，中間包內(nèi)鋼水局部區(qū)域過(guò)氧化會(huì)導(dǎo)致含MnO組元夾雜物的生成.對(duì)于Al脫氧鋼，二次氧化過(guò)程容易導(dǎo)致鋼中酸溶鋁被氧化，增加了Al2O3夾雜物數(shù)量，惡化了鋼水的潔凈度[17-23].Yang等[24]研究指出中間包內(nèi)二次氧化使得鈣處理鋁脫氧鋼中夾雜物數(shù)量由2.8 μm-2增加至13.5 μm-2，其類型由液態(tài)的鈣鋁酸鹽轉(zhuǎn)變?yōu)楣虘B(tài)的高Al2O3夾雜物，此類夾雜物容易引起水口結(jié)瘤，降低了鈣處理的作用效果.

在國(guó)內(nèi)某鋼廠生產(chǎn)鋁脫氧不銹鋼過(guò)程中，作者跟蹤發(fā)現(xiàn)開(kāi)澆過(guò)程中二次氧化使得鋼中夾雜物類型轉(zhuǎn)變?yōu)镸nO-Al2O3-SiO2-CaO系，明顯不同于鋁脫氧鋼中二次氧化生成的Al2O3類夾雜物.為此，通過(guò)在開(kāi)澆過(guò)程中不同時(shí)刻進(jìn)行取樣，討論分析了二次氧化和凝固過(guò)程對(duì)鋼水潔凈度和夾雜物演變的影響，明確了夾雜物的演變機(jī)理，為實(shí)現(xiàn)鋼中夾雜物的有效控制和提升產(chǎn)品質(zhì)量提供理論依據(jù).

1 實(shí)驗(yàn)過(guò)程及研究方法

國(guó)內(nèi)某鋼廠生產(chǎn)鋁脫氧不銹鋼的工藝流程為：電爐冶煉（EAF）→AOD精煉→LF精煉→圓坯連鑄，具體的操作工藝如下：（1）在AOD還原期加入Si-Fe脫氧，還原期結(jié)束后進(jìn)行扒渣操作，隨后加入鋁錠進(jìn)行脫氧，然后加入石灰、螢石進(jìn)行二次造渣；（2）二次造渣完成后，在AOD出鋼過(guò)程中加入Si-Ca塊；（3）在LF精煉結(jié)束后，喂入Si-Ca線，靜置一段時(shí)間后出站進(jìn)行澆鑄.該鋼種的典型成分如表1所示.

表1 鋁脫氧不銹鋼典型成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）Table 1 Chemical composition of Al-killed stainless steel %

為了研究連鑄過(guò)程中二次氧化的影響，分別在LF出站時(shí)取提桶樣，開(kāi)澆20、40、60 min時(shí)取圓坯樣，同時(shí)在澆鑄第2爐取正常坯樣.由于中間包平臺(tái)操作空間的限制，無(wú)法進(jìn)行取樣，僅能進(jìn)行鋼水測(cè)溫操作，澆鑄過(guò)程中鋼水溫度為～1500 °C.如圖1所示，對(duì)于提桶樣，在距離其底部20 mm處取一塊金相試樣和?5 mm的氧氮棒；對(duì)于圓坯樣，在其1/2半徑（R/2）和邊部位置處分別取一塊金相試樣和?5 mm的氧氮棒，上述金相試樣尺寸均為15 mm×15 mm×15 mm.采用氧氮分析儀檢測(cè)分析鋼中總氧含量和氮含量；對(duì)于金相試樣進(jìn)行磨拋處理，分別采用ASPEX夾雜物自動(dòng)分析儀和掃描電鏡檢測(cè)分析鋼中3 μm以上夾雜物形貌、成分、數(shù)量和尺寸分布，對(duì)應(yīng)的檢測(cè)信息如表2所示.

圖1 取樣示意圖.(a) 提桶樣; (b) 圓坯樣Fig.1 Schematic diagram of taking samples: (a) bucket-shaped sample;(b) round billet (RB)

表2 取樣過(guò)程和鋼中夾雜物分析Table 2 Taking samples and inclusion analysis in the steel

2 開(kāi)澆過(guò)程中夾雜物演變

2.1 氧氮含量及夾雜物數(shù)量變化

圖2顯示了鋼中氧氮含量和夾雜物數(shù)密度的變化.其中，夾雜物數(shù)密度定義為ND=N/A，N為夾雜物個(gè)數(shù)，A為掃描面積（mm2）.由圖可知，LF出站時(shí)鋼中總氧（T.O.）質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 3.1×10-5，開(kāi)澆20 min時(shí)鑄坯試樣中T.O.質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加至7.4×10-5，達(dá)到LF出站時(shí)含量的2倍以上，此后隨著澆鑄過(guò)程進(jìn)行，鋼中T.O.質(zhì)量分?jǐn)?shù)逐漸降低，60 min時(shí)其質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3.2×10-5，與LF出站時(shí)含量基本一致；鋼中氮（[N]）質(zhì)量分?jǐn)?shù)和夾雜物數(shù)密度的變化與T.O.質(zhì)量分?jǐn)?shù)的變化規(guī)律類似，開(kāi)澆20 min時(shí)分別增加至0.0674%、17.1 mm-2，隨后逐漸降低，60 min時(shí)鑄坯試樣中氮質(zhì)量分?jǐn)?shù)與LF出站時(shí)含量相近，夾雜物數(shù)密度為7.1 mm-2，低于LF出站時(shí)的對(duì)應(yīng)結(jié)果.上述結(jié)果表明開(kāi)澆過(guò)程中的二次氧化現(xiàn)象主要由吸氣造成的，隨著澆鑄時(shí)間延長(zhǎng)，二次氧化對(duì)鋼水潔凈度的影響逐漸減弱直至達(dá)到穩(wěn)定.

圖2 鋼中氧氮質(zhì)量分?jǐn)?shù)和夾雜物數(shù)密度變化Fig.2 Variations of the total oxygen and nitrogen contents and number density of inclusions in the steel

2.2 夾雜物成分及類型變化

圖3和4分別顯示了LF出站時(shí)鋼中夾雜物的典型形貌和成分分布.可以看出，夾雜物成分主要為CaO-Al2O3-SiO2-MgO，并且在整個(gè)LF精煉過(guò)程中均保持此類型，這在作者已發(fā)表的論文中予以詳細(xì)說(shuō)明[25].根據(jù)SiO2和MgO質(zhì)量分?jǐn)?shù)高低，可將夾雜物分為兩種類型：CaO-Al2O3-SiO2-(MgO)系和CaO-Al2O3-MgO-(SiO2)系.

圖3 LF出站時(shí)鋼中夾雜物典型形貌和成分Fig.3 Typical morphology and composition of inclusions in the steel at LF departure

進(jìn)一步地，大多數(shù)夾雜物成分中CaO與Al2O3質(zhì)量分?jǐn)?shù)分布較為一致，接近于12CaO·7Al2O3的成分，表明當(dāng)前鈣處理操作對(duì)鋼中夾雜物的改性效果較好.如圖5所示，對(duì)于MgO·Al2O3尖晶石夾雜物，鈣處理過(guò)程在其表面形成了一層低熔點(diǎn)的CaO-Al2O3-SiO2層，其心部仍然保持為MgO·Al2O3尖晶石相，這與國(guó)內(nèi)外許多冶金工作者的研究結(jié)果一致[26-27].

圖5 LF出站時(shí)鋼中典型夾雜物面掃描分布Fig.5 Element mapping of typical inclusions in the steel at LF departure

圖6和7分別顯示了不同時(shí)刻鑄坯內(nèi)夾雜物的成分分布和典型形貌.開(kāi)澆20 min時(shí)，鋼中夾雜物成分變化較大，其中MnO和SiO2質(zhì)量分?jǐn)?shù)明顯增加，CaO質(zhì)量分?jǐn)?shù)降低，夾雜物類型由LF出站時(shí)的CaO-Al2O3-SiO2-MgO轉(zhuǎn)變?yōu)镸nO-Al2O3-SiO2-CaO（見(jiàn)圖7(a)和(b)）.隨著澆鑄過(guò)程進(jìn)行，夾雜物中MnO和SiO2質(zhì)量分?jǐn)?shù)逐漸降低，開(kāi)澆60 min和正常澆鑄試樣中夾雜物類型重新轉(zhuǎn)變?yōu)?CaO-Al2O3-SiO2-MgO（見(jiàn)圖7(e)和(f)），且 MnO質(zhì)量分?jǐn)?shù)保持在較低水平.此外，與LF出站時(shí)結(jié)果相比（見(jiàn)圖4），開(kāi)澆60 min和正常澆鑄試樣夾雜物中Al2O3質(zhì)量分?jǐn)?shù)明顯增加，CaO質(zhì)量分?jǐn)?shù)降低.

圖4 LF出站時(shí)鋼中夾雜物成分分布Fig.4 Composition distribution of inclusions in the steel at LF departure

圖6 不同時(shí)刻鑄坯內(nèi)夾雜物成分變化.(a) 開(kāi)澆20 min; (b) 開(kāi)澆40 min; (c) 開(kāi)澆60 min; (d) 正常澆鑄Fig.6 Variation of the composition of inclusions in the round billet: (a) casting 20 min; (b) casting 40 min; (c) casting 60 min; (d) casting at steady state

圖7 不同時(shí)刻鑄坯內(nèi)夾雜物典型形貌和成分.(a, b) 開(kāi)澆20 min; (c, d) 開(kāi)澆40 min; (e, f) 開(kāi)澆60 minFig.7 Typical morphology and composition of inclusions in the round billet: (a, b) casting 20 min; (c, d) casting 40 min; (e, f) casting 60 min

為了直觀地顯示夾雜物中元素分布，對(duì)開(kāi)澆20 min時(shí)鑄坯試樣進(jìn)行線掃描分析，結(jié)果如圖8所示.可以看出，夾雜物中 Al、Si、Mn、Ca元素均存在峰值且分布均勻，而Mg元素的峰值位置較低，表明其含量較少.圖9顯示了不同時(shí)刻鋼中夾雜物平均成分的變化.如圖所示，開(kāi)澆過(guò)程中二次氧化顯著改變了鋼中夾雜物的成分，開(kāi)澆20 min時(shí)，夾雜物中MnO質(zhì)量分?jǐn)?shù)由0.4%增加至27.3%，SiO2質(zhì)量分?jǐn)?shù)由14.4%增加至21.8%，而CaO質(zhì)量分?jǐn)?shù)大幅度降低，由40.0%減少至8.9%.此后，二次氧化逐漸減弱并得到控制，夾雜物中MnO和SiO2逐漸被鋼液中的[Al]、[Ca]還原，二者質(zhì)量分?jǐn)?shù)呈降低趨勢(shì)；與之相反，Al2O3、CaO質(zhì)量分?jǐn)?shù)逐漸增加，開(kāi)澆60 min時(shí)二者質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為64.1%、23.6%，其中Al2O3質(zhì)量分?jǐn)?shù)較LF出站時(shí)提高了20.4%，其質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加的另一原因與凝固過(guò)程中含Al2O3夾雜物的析出有關(guān)，后續(xù)章節(jié)將詳細(xì)討論.

圖8 開(kāi)澆20 min時(shí)鑄坯內(nèi)典型夾雜物線掃描結(jié)果Fig.8 SEM line scanning of typical inclusions in the round billet at casting 20 min

圖9 鋼中夾雜物平均成分變化Fig.9 Variation of average composition of inclusions in the steel

圖10和11分別顯示了開(kāi)澆60 min和正常澆鑄時(shí)鑄坯內(nèi)夾雜物成分分布.其中，紅色區(qū)域分別為1773 K和1873 K溫度下的液相區(qū)范圍.可以看出，無(wú)論是CaO-Al2O3-SiO2系還是CaO-Al2O3-MgO系，開(kāi)澆60 min和正常澆鑄時(shí)鑄坯內(nèi)夾雜物成分分布基本一致，均位于液相區(qū)右側(cè)附近.進(jìn)一步結(jié)合鋼中氧氮質(zhì)量分?jǐn)?shù)、夾雜物數(shù)密度以及各組分含量的變化可知（見(jiàn)圖2和6），開(kāi)澆大約60 min時(shí)連鑄過(guò)程鋼水的潔凈度基本達(dá)到穩(wěn)定，表明二次氧化現(xiàn)象已得到控制.

圖10 鑄坯內(nèi)CaO-Al2O3-SiO2系夾雜物成分分布.(a) 開(kāi)澆60 min; (b) 正常澆鑄Fig.10 Composition distribution of CaO-Al2O3-SiO2 inclusions in the round billet: (a) casting 60 min; (b) casting at steady state

3 熱力學(xué)計(jì)算及分析

為了明確二次氧化對(duì)鋼中夾雜物的影響機(jī)理，采用FactSage 7.2軟件開(kāi)展熱力學(xué)計(jì)算.計(jì)算過(guò)程中選擇Equilib模塊，數(shù)據(jù)庫(kù)分別為FactPS、FT-oxid和FTmisc，溫度為中間包內(nèi)鋼液溫度1500 °C，結(jié)果如圖12所示.可以看出，當(dāng)鋼中氧質(zhì)量分?jǐn)?shù)較低時(shí)，夾雜物類型主要為CaO-Al2O3-SiO2-MgO復(fù)合夾雜物，隨著二次氧化過(guò)程吸氧量的增加，夾雜物中Al2O3質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到峰值后迅速降低，而SiO2、MnO質(zhì)量分?jǐn)?shù)迅速上升，鋼液中將會(huì)生成MnO-Al2O3-SiO2-CaO復(fù)合夾雜物且含有少量的MgO.如圖2所示，開(kāi)澆20 min時(shí)鑄坯內(nèi)T.O.質(zhì)量分?jǐn)?shù)為7.4×10-5，對(duì)應(yīng)的中間包澆鑄過(guò)程T.O.質(zhì)量分?jǐn)?shù)可能會(huì)更高，當(dāng)鋼液中局部氧質(zhì)量分?jǐn)?shù)較高時(shí)，夾雜物中SiO2和MnO的生成速率顯著提高，同時(shí)鋼中[Mn]元素含量約為[Si]含量的2倍，對(duì)應(yīng)的MnO夾雜物生成動(dòng)力學(xué)條件更加充分，促進(jìn)了MnO-Al2O3-SiO2-CaO復(fù)合夾雜物的生成.上述結(jié)果與開(kāi)澆20 min時(shí)鑄坯內(nèi)夾雜物成分的變化一致，表明二次氧化過(guò)程對(duì)鋼中夾雜物成分及類型有較大影響.

圖11 鑄坯內(nèi)CaO-Al2O3-MgO系夾雜物成分分布.(a) 開(kāi)澆60 min; (b) 正常澆鑄Fig.11 Composition distribution of CaO-Al2O3-MgO inclusions in the round billet: (a) casting 60 min; (b) casting at steady state

圖12 1773 K下二次氧化過(guò)程鋼中夾雜物成分預(yù)測(cè)Fig.12 Predicted composition of inclusions in the steel during reoxidation at 1773 K

對(duì)于開(kāi)澆20 min時(shí)鑄坯試樣，夾雜物成分與其尺寸的關(guān)系如圖13所示.對(duì)于＞10 μm夾雜物，其成分中Al2O3、CaO、SiO2、MnO質(zhì)量分?jǐn)?shù)保持相對(duì)穩(wěn)定，并未隨著直徑的增大發(fā)生明顯改變，如圖14所示，夾雜物類型主要為CaO-Al2O3-SiO2-MnO-(MgO)復(fù)合夾雜物，其形貌與LF出站時(shí)大尺寸的CaO-Al2O3-SiO2-(MgO)復(fù)合夾雜物類似（見(jiàn)圖5），該類型夾雜物的形成很可能與夾雜物間的碰撞聚合有關(guān).

圖13 開(kāi)澆20 min時(shí)鑄坯內(nèi)夾雜物成分與直徑的關(guān)系.(a) Al2O3; (b) CaO; (c) SiO2; (d) MnOFig.13 Relationship between composition and diameter of inclusions in the round billet at casting 20 min: (a) Al2O3; (b) CaO; (c) SiO2; (d) MnO

圖14 開(kāi)澆20 min時(shí)鑄坯內(nèi)CaO-Al2O3-SiO2-MnO-(MgO)系夾雜物典型形貌和成分Fig.14 Typical morphology and composition of CaO-Al2O3-SiO2-MnO-(MgO) inclusions in the round billet at casting 20 min

圖15顯示了凝固過(guò)程鋼中氧化物夾雜析出轉(zhuǎn)變結(jié)果.計(jì)算過(guò)程中選擇的數(shù)據(jù)庫(kù)分別為FactPS、FToxid 和 FSStel.如圖15（a）所示，隨著溫度降低，液相夾雜物含量減少，鋼中存在MgO·Al2O3尖晶石相的生成，在溫度降低至約1400 °C開(kāi)始有新相CaO·Al2O3生成.當(dāng)溫度繼續(xù)降低至 1360 °C 時(shí)，液相消失，此時(shí)存在 CaO·2MgO·8Al2O3相的生成，同時(shí)CaO·Al2O3相含量達(dá)到最大，隨后逐漸減少.當(dāng)溫度降低至 1320 °C 時(shí)，CaO·Al2O3相消失，此后CaO·2MgO·8Al2O3相和 MgO·Al2O3尖晶石相含量變化保持穩(wěn)定.進(jìn)一步地，根據(jù)氧化物夾雜含量變化轉(zhuǎn)化得到各組分質(zhì)量分?jǐn)?shù)的變化，如圖15（b）所示.可以看出，隨著溫度降低，夾雜物中MgO質(zhì)量分?jǐn)?shù)基本保持不變，CaO、SiO2質(zhì)量分?jǐn)?shù)逐漸降低，而Al2O3質(zhì)量分?jǐn)?shù)顯著增加，該結(jié)果不僅與圖6和圖9中Al2O3質(zhì)量分?jǐn)?shù)呈增加趨勢(shì)相吻合，也與Kim等[28]、Yin等[29]和Li等[30]的研究結(jié)論較為一致.

圖15 凝固過(guò)程鋼中氧化物夾雜析出轉(zhuǎn)變.(a) 相轉(zhuǎn)變; (b) 組分含量Fig.15 Transformation of precipitation of oxide inclusions in the steel during solidification: (a) phase transformation; (b) composition

對(duì)于開(kāi)澆過(guò)程中MnO -Al2O3-SiO2-CaO和CaO-Al2O3-SiO2-MnO-(MgO)復(fù)合夾雜物，二者的形成機(jī)理如圖16所示.主要分為三個(gè)過(guò)程：1）由于二次氧化，鋼液中局部氧質(zhì)量分?jǐn)?shù)較高，[Mn]、[Si]、[Al]、[Ca]元素與鋼液中的 [O]反應(yīng)生成 MnO-Al2O3-SiO2-CaO夾雜物；2）MnO-Al2O3-SiO2-CaO夾雜物不僅彼此間發(fā)生碰撞，也與鋼液中原有的CaO-Al2O3-SiO2-(MgO)復(fù)合夾雜物發(fā)生碰撞聚合，形成CaO-Al2O3-SiO2-MnO-(MgO)復(fù)合夾雜物，同時(shí)上述夾雜物與鋼液中的[Al]、[Ca]發(fā)生還原反應(yīng)；3）凝固過(guò)程中隨著溫度降低，逐漸析出 MgO·Al2O3尖晶石相和 CaO·2MgO·8Al2O3相，提高了上述夾雜物中Al2O3組分的質(zhì)量分?jǐn)?shù).

圖16 開(kāi)澆過(guò)程鋼中夾雜物的演變機(jī)理Fig.16 Evolution mechanism of inclusions in the steel during casting start process

澆鑄60 min時(shí)，鑄坯內(nèi)T.O.質(zhì)量分?jǐn)?shù)和氮質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為3.2×10-5、0.0628%，與LF出站時(shí)結(jié)果基本一致，表明二次氧化現(xiàn)象已得到控制.結(jié)合圖12可知，此時(shí)鋼液中夾雜物成分主要為CaOAl2O3-SiO2-MgO，在隨后的凝固過(guò)程中由于含Al2O3類夾雜物的析出，提高了夾雜物中Al2O3組分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，對(duì)應(yīng)的CaO、SiO2、MgO質(zhì)量分?jǐn)?shù)降低，即開(kāi)澆60 min時(shí)，鋼中夾雜物類型重新轉(zhuǎn)變?yōu)镃aO-Al2O3-SiO2-MgO.

4 結(jié)論

(1) 開(kāi)澆過(guò)程由于發(fā)生二次氧化，鋼中氧氮質(zhì)量分?jǐn)?shù)、夾雜物數(shù)密度均顯著增加，夾雜物類型由LF出站時(shí)的CaO-Al2O3-SiO2-MgO系轉(zhuǎn)變?yōu)镸nO-Al2O3-SiO2-CaO系，隨著澆鑄過(guò)程進(jìn)行，其類型重新轉(zhuǎn)變?yōu)镃aO-Al2O3-SiO2-MgO復(fù)合夾雜物.

(2) 開(kāi)澆約60 min時(shí)連鑄過(guò)程中鋼水的潔凈度基本達(dá)到穩(wěn)定，為降低二次氧化影響的持續(xù)時(shí)間，需加強(qiáng)保護(hù)澆鑄，以提高鋼水的潔凈度.

(3) 熱力學(xué)計(jì)算表明：鋼液中氧含量較高時(shí)會(huì)促進(jìn) [Mn]、[Si]、[Al]、[Ca]元素與 [O]反應(yīng)生成MnO-Al2O3-SiO2-CaO夾雜物，而CaO-Al2O3-SiO2-MnO-(MgO)復(fù)合夾雜物主要由夾雜物間的碰撞聚合形成.此外，凝固過(guò)程中逐漸析出含Al2O3相夾雜物，提高了夾雜物中Al2O3組分的含量.