程福星，張珍杰，周月霞，辜振睿，向 飛，王海龍，紀(jì)憲坤

(1.武漢源錦建材科技有限公司，武漢 430083；2.武漢三源特種建材有限責(zé)任公司，武漢 430083)

0 引 言

混凝土裂縫控制技術(shù)一直是建筑行業(yè)關(guān)注的熱點(diǎn)，裂縫產(chǎn)生的原因多樣，主要包括荷載和收縮，后者引起的裂縫占比高達(dá)80%。收縮又可細(xì)分為碳化收縮、塑性收縮、干燥收縮、溫度收縮和自收縮，其中溫度收縮是混凝土收縮開裂最常見的原因[1-3]，因此，從降低溫度收縮和補(bǔ)償收縮兩個(gè)方面來改善混凝土結(jié)構(gòu)收縮開裂風(fēng)險(xiǎn)是當(dāng)前重要的研究課題。

水化熱調(diào)控劑是一種新型混凝土外加劑，具有降低混凝土內(nèi)部溫度的功能，其作用機(jī)理主要是通過調(diào)控水泥的水化反應(yīng)速率，避免早期急劇放熱，從而降低混凝土溫升[4-6]。近年來，該材料的研究和應(yīng)用逐漸成為國內(nèi)外混凝土結(jié)構(gòu)溫度控制的重點(diǎn)[7-8]。氧化鎂膨脹劑是由菱鎂礦輕燒而成，與傳統(tǒng)的鈣礬石膨脹源膨脹劑相比，輕燒氧化鎂具有水化需水量少、膨脹歷程可調(diào)節(jié)、水化產(chǎn)物性質(zhì)穩(wěn)定等優(yōu)點(diǎn)，已被廣泛應(yīng)用于大體積結(jié)構(gòu)的補(bǔ)償溫度收縮、降低混凝土自收縮和干燥收縮中[9-11]。但將上述兩種典型的抗裂材料進(jìn)行復(fù)摻，探究其對混凝土綜合抗裂性能的影響，當(dāng)前可參考的文獻(xiàn)較少。

基于此，本文分別以單摻氧化鎂和水化熱調(diào)控劑與氧化鎂復(fù)摻為研究對象，探究其對水泥水化歷程、砂漿限制膨脹率及混凝土綜合抗裂性能的影響，以期為復(fù)合型抗裂產(chǎn)品的開發(fā)提供參考。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)材料

水泥凈漿試驗(yàn)和膠砂試驗(yàn)均用P·I 42.5基準(zhǔn)水泥，混凝土試驗(yàn)所用P·O 42.5水泥為華新水泥股份有限公司生產(chǎn)，其物理性能指標(biāo)見表1，化學(xué)成分見表2；水化熱調(diào)控劑(簡稱WT)及氧化鎂(MgO)膨脹劑均由武漢源錦建材科技有限公司生產(chǎn)，其中WT為淀粉改性多羥基類高分子材料，MgO反應(yīng)時(shí)間為114 s，含量見表2；礦粉選用武漢某公司生產(chǎn)的S95礦粉，28 d活性指數(shù)為103%；粉煤灰選用武漢青山發(fā)電廠提供的II級粉煤灰，細(xì)度為19.8%，28 d活性值為77%，其化學(xué)成分見表2；膠砂試驗(yàn)用ISO標(biāo)準(zhǔn)砂，混凝土試驗(yàn)用細(xì)骨料為當(dāng)?shù)睾由?，?xì)度模數(shù)為2.6，含泥量小于1.0%，粗骨料采用5～31.5 mm連續(xù)級配花崗巖碎石，含泥量小于0.1%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))；減水劑由武漢三源特種建材責(zé)任有限公司生產(chǎn)的Ujoin-PC型聚羧酸高性能減水劑，固含量為18.6%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))，減水率為26%; 拌合水和養(yǎng)護(hù)水均為自來水。

表1 水泥的物理性能Table 1 Basic physical properties of cement

表2 原材料的主要化學(xué)組成Table 2 Main chemical composition of raw material

1.2 試驗(yàn)方法

1.2.1 水泥凈漿水化熱試驗(yàn)

為了研究不同材料對水泥水化熱的影響，試驗(yàn)方法參照《水泥水化熱測定方法》(GB/T 12959—2008)中直接法(代用法)進(jìn)行，區(qū)別在于標(biāo)準(zhǔn)中采用水泥膠砂，本試驗(yàn)采用水泥凈漿，此方法可提高空白水泥凈漿溫升，更有利于體現(xiàn)出不同材料對水化熱影響的差異性，試驗(yàn)環(huán)境溫度控制為(20±2) ℃，水泥凈漿的入模溫度分別控制為(20±2) ℃和(30±2) ℃，本實(shí)驗(yàn)中，未摻抗裂材料的空白組簡稱KB，復(fù)摻6%MgO和0.2%水化熱調(diào)控劑的簡稱6%-MgO+0.2%-WT，凈漿配合比如表3所示。

表3 水泥凈漿配合比Table 3 Mix proportion of cement paste

1.2.2 砂漿限制膨脹率試驗(yàn)

為了進(jìn)一步研究不同材料對混凝土補(bǔ)償收縮的影響，同時(shí)也測定了其在不同養(yǎng)護(hù)溫度下對砂漿限制膨脹率的影響，砂漿配合比如表4所示，試驗(yàn)方法參考《混凝土用氧化鎂膨脹劑》(CBMF 19—2017)，每個(gè)配比成型3組(每組3條) 40 mm×40 mm×140 mm 限制膨脹砂漿試件，同時(shí)成型1組砂漿強(qiáng)度試件，試驗(yàn)均在(20±1) ℃條件下進(jìn)行，成型后置于標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)箱中，至抗壓強(qiáng)度達(dá)到(10±2) MPa時(shí)拆模并測初長，分別轉(zhuǎn)入20 ℃、40 ℃和60 ℃水養(yǎng)箱中，養(yǎng)護(hù)至相應(yīng)齡期，測試試件長度，并計(jì)算限制膨脹率。

表4 砂漿配合比Table 4 Mix proportion of mortar

1.2.3 混凝土抗裂行為評價(jià)試驗(yàn)

為了研究水化熱調(diào)控劑與氧化鎂復(fù)摻對混凝土抗裂行為的影響，選取典型的C40混凝土配合比為基礎(chǔ)，具體配合比如表5所示。

表5 混凝土配合比Table 5 Mix proportion of concrete

根據(jù)表5中的配合比研究不同材料對混凝土補(bǔ)償收縮、絕熱溫升、自收縮、彈性模量及溫度匹配下體積變形的影響，其中混凝土限制膨脹率試驗(yàn)參照《混凝土用氧化鎂膨脹劑應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》(T/CECS 540—2018)。絕熱溫升試驗(yàn)：空白組和試驗(yàn)組均控制相同的入模溫度，采用NELD-TV810型混凝土絕熱溫升試驗(yàn)箱進(jìn)行數(shù)據(jù)自動采集。自收縮試驗(yàn)：參考ASTM C1698，使用波紋管法測試各組試驗(yàn)的自收縮，試驗(yàn)過程中，將各組混凝土分2次裝入波紋管中并用振動臺振實(shí)，使用堵頭密封，放置在波浪板上，在兩端安裝探頭之后，連接至JC-II型堿骨料反應(yīng)測試儀進(jìn)行自動數(shù)據(jù)采集，并實(shí)時(shí)儲存在電腦中，每個(gè)配合比以3個(gè)試件為一組結(jié)果取平均值。彈性模量：測試混凝土試件在標(biāo)養(yǎng)條件下不同齡期的靜彈性模量，參考《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50082—2009)。溫度匹配試驗(yàn)：選取典型的混凝土工程結(jié)構(gòu)中溫度變化曲線，設(shè)計(jì)溫度匹配試驗(yàn)條件，將應(yīng)變計(jì)埋設(shè)于100 mm×100 mm×400 mm的試模中心位置，成型好的混凝土試件覆膜并置于提前設(shè)定好溫/濕度程序的步入式環(huán)境模擬試驗(yàn)箱中，其中濕度設(shè)定為85%，試驗(yàn)開始后，應(yīng)變計(jì)數(shù)據(jù)自動采集，待程式全部完成后，結(jié)束試驗(yàn)。

2 結(jié)果與討論

2.1 不同材料對水泥凈漿水化熱的影響

WT的主要作用是降低水泥在水化加速階段的溫升速率及水化熱，且水化環(huán)境對其作用效果影響顯著。為此，研究了水泥凈漿在不同的入模溫度下，單摻MgO及其復(fù)摻WT對水泥凈漿水化熱放熱歷程的影響，其水泥凈漿溫升數(shù)據(jù)曲線如圖1所示。

圖1 不同入模溫度下水泥凈漿溫升曲線Fig.1 Hydration heat curves of cement paste under different molding temperatures

由圖1(a)可見，在20 ℃入模溫度下，單摻MgO時(shí)，水泥凈漿溫峰值為83.4 ℃，相較于空白組提升了2.3 ℃，說明相同質(zhì)量的MgO水化放熱量要略高于基準(zhǔn)水泥。將6%MgO分別復(fù)摻0.2%、0.4%的WT后，水泥凈漿溫峰值分別為62.9 ℃和55.8 ℃，相較于空白組降低了18.2 ℃和25.3 ℃，抑溫率分別為22.4%和31.2%，且兩者溫峰出現(xiàn)時(shí)間相差5.5 h，說明提高WT的摻量，在增強(qiáng)抑溫作用的同時(shí)也會延長凝結(jié)時(shí)間。當(dāng)水泥凈漿入模溫度提高至30 ℃時(shí)(圖1(b))，單摻MgO及其復(fù)摻0.2%、0.4%的WT，水泥凈漿溫峰值分別為95.7 ℃、53.5 ℃和52.1 ℃，相較于空白組分別降低了-3.0 ℃、39.2 ℃和40.6 ℃，對應(yīng)的抑溫率分別為-3.2%、42.3%和43.8%，說明WT受水化環(huán)境溫度影響較大，當(dāng)入模溫度提高時(shí)，抑溫效果更顯著，其主要原因是高溫環(huán)境加速了自身的溶解，提升了漿體中有效分子的數(shù)量，但也會進(jìn)一步延長水泥的凝結(jié)時(shí)間，因此，在實(shí)際工程應(yīng)用中應(yīng)綜合考慮摻量、抑溫率和凝結(jié)時(shí)間三者之間的平衡。

2.2 不同材料對混凝土絕熱溫升的影響

圖2 不同材料對混凝土絕熱溫升的影響Fig.2 Influences of different materials on thermal insulation temperature rise of concrete

圖2為空白組、單摻6%MgO及其復(fù)摻0.2%WT的C40混凝土絕熱溫升曲線。

由圖2可見，摻6%MgO混凝土在20 h前絕熱溫升值略低于空白組，之后有所增強(qiáng)，絕熱溫升終值相較于空白組提升了1.6 ℃。MgO復(fù)摻0.2%WT的水泥在26 h前處于緩慢水化階段，此時(shí)混凝土絕熱溫升值較低，此后進(jìn)入加速水化階段，在57.5 h溫升值與空白組相同，絕熱溫升終值較空白組提高了0.9 ℃，說明WT可顯著改變水泥的水化放熱歷程，在結(jié)合混凝土實(shí)體結(jié)構(gòu)的散熱條件下，可降低混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)部的溫升值，從而弱化混凝土溫度收縮，提高結(jié)構(gòu)抗裂性能。與此同時(shí)，從絕熱溫升終值可見，WT不會降低水泥水化放熱總量，對混凝土后期抗壓強(qiáng)度不會產(chǎn)生負(fù)面影響。

2.3 養(yǎng)護(hù)溫度對摻不同材料砂漿、混凝土限制膨脹率的影響

WT的作用效果受環(huán)境溫度影響較大，為此，研究了單摻MgO及其復(fù)摻0.2%和0.4%的WT在20 ℃、40 ℃和60 ℃水養(yǎng)條件下對砂漿試件及在60 ℃水養(yǎng)條件下對混凝土試件限制膨脹率的影響，其測試結(jié)果如圖3所示。

圖3 不同養(yǎng)護(hù)溫度對摻不同材料砂漿、混凝土限制膨脹率的影響Fig.3 Influences of different curing temperatures on limited expansion rate of mortar and concrete mixed with different materials

由圖3(a)可見，在20 ℃水養(yǎng)條件下，WT與MgO復(fù)摻后，砂漿限制膨脹率相較于單摻MgO有一定的提高，且試件齡期從3 d至60 d膨脹率均處于持續(xù)增長過程，當(dāng)WT摻量由0.2%提高到0.4%時(shí)，對砂漿限制膨脹率影響不大。養(yǎng)護(hù)齡期為60 d時(shí)，WT摻量為0%、0.2%、0.4%時(shí)，砂漿限制膨脹率分別為0.049%、0.056%和0.054%，復(fù)摻相較于單摻MgO提升作用并不明顯。由圖3(b)可見，在40 ℃水養(yǎng)條件下，WT與MgO復(fù)摻后對砂漿試件限制膨脹率的影響與20 ℃水養(yǎng)條件相同，也表現(xiàn)出一定的促進(jìn)作用，但效果更顯著。試件在水養(yǎng)42 d前表現(xiàn)出持續(xù)水化，養(yǎng)護(hù)60 d限制膨脹率幾乎無增長，此時(shí)當(dāng)WT摻量為0%、0.2%、0.4%時(shí)，砂漿限制膨脹率分別為0.075%、0.104%和0.102%，復(fù)摻相較于單摻6%MgO限制膨脹率分別提高了0.029%和0.027%，說明在40 ℃下溫控組分更有利于促進(jìn)氧化鎂水化，提高其補(bǔ)償收縮性能。由圖3(c)可見，在60 ℃水養(yǎng)條件下，WT對MgO的水化性能有更好的促進(jìn)作用，摻復(fù)WT的膠砂試件各齡期限制膨脹率均明顯高于單摻MgO。試件在水養(yǎng)28 d前表現(xiàn)出持續(xù)水化，養(yǎng)護(hù)至35 d時(shí)膨脹率幾乎無增長，此時(shí)當(dāng)WT摻量為0%、0.2%、0.4%時(shí)，砂漿限制膨脹率分別為0.092%、0.120%和0.122%，6%MgO復(fù)摻0.2%和0.4%WT相比于單摻6%MgO限制膨脹率分別提高了0.031%和0.030%，較在40 ℃養(yǎng)護(hù)條件下略有增強(qiáng)，可進(jìn)一步說明在高溫養(yǎng)護(hù)條件下，WT更有利于提高M(jìn)gO的補(bǔ)償收縮作用?；谀z砂試件的測試結(jié)果，補(bǔ)充研究了60 ℃水養(yǎng)條件下，復(fù)摻WT對混凝土試件限制膨脹率的影響。由圖3(d)可見，在此養(yǎng)護(hù)條件下，混凝土限制膨脹率的發(fā)展規(guī)律與砂漿試件的基本一致，在養(yǎng)護(hù)齡期為60 d時(shí)，當(dāng)溫控組分摻量為0%、0.2%、0.4%時(shí)，混凝土試件限制膨脹率分別為0.034%、0.042%和0.040%，6%MgO復(fù)摻0.2%和0.4%WT相較于單摻6%MgO混凝土限制膨脹率分別提高了0.008%和0.006%，由此可見，WT可激發(fā)MgO的水化，提高膨脹能釋放，原因是WT屬于多羥基高分子，可減弱水泥漿體的堿性環(huán)境，進(jìn)而促進(jìn)氧化鎂膨脹劑的水化[12]。

2.4 溫度匹配條件下不同材料對混凝土體積變形的影響

選取了地下混凝土結(jié)構(gòu)連續(xù)墻內(nèi)部典型溫度變化曲線，研究在此溫度匹配條件下， MgO單摻及其與WT復(fù)摻對混凝土自身體積變形的影響，結(jié)果如圖4所示，試驗(yàn)過程中混凝土試件內(nèi)部實(shí)際溫度曲線如圖4(a)所示，溫度曲線波動較大，主要原因是設(shè)備溫度控制異常引起，但不影響對規(guī)律性的判斷。

圖4 溫度匹配條件下混凝土體積變形曲線Fig.4 Concrete volume deformation curves under the condition of temperature matching

圖4(b)為溫度匹配條件下?lián)組gO及其復(fù)摻WT的混凝土自由試件自身體積變形曲線，試驗(yàn)結(jié)果已扣除溫度對應(yīng)變的影響。由應(yīng)變曲線可知，空白組早期處于短暫的膨脹狀態(tài)，主要是受溫度應(yīng)力影響，后期表現(xiàn)出收縮狀態(tài)，主要是自身收縮逐步加劇引起。摻入氧化鎂后，混凝土試件表現(xiàn)出持續(xù)微膨脹狀態(tài)，說明該摻量下的MgO在溫度匹配條件下迅速水化，起到了一定的補(bǔ)償收縮作用。將WT與MgO復(fù)摻，混凝土早期微膨脹(18 h前)有所削弱，但后期迅速增長，可以看出，WT對MgO水化有顯著的激發(fā)作用，這與前文所述WT對摻MgO砂漿、混凝土試件限制膨脹率的影響表現(xiàn)一致，但隨著WT摻量的提升，激發(fā)效果有一定削弱，此結(jié)果與限制膨脹率有一定差異，主要是入模溫度不同導(dǎo)致，溫度匹配條件下，混凝土入模溫度較高，WT摻量提高時(shí)，會顯著延遲混凝土凝結(jié)時(shí)間，從而增大塑性階段膨脹能的消耗。

2.5 不同材料對混凝土自收縮的影響

利用波紋管法評價(jià)了單摻MgO及其復(fù)摻WT對混凝土自收縮性能的影響，試驗(yàn)結(jié)果如圖5所示。

由圖5可見，單摻MgO可略微降低混凝土自收縮，相較于空白組，收縮值降低約7 με，MgO復(fù)摻WT后，混凝土收縮進(jìn)一步降低，當(dāng)WT摻量為0.2%和0.4%時(shí)，收縮值分別減少了84 με和54 με，其原因一方面是WT可在一定程度上激發(fā)MgO的水化反應(yīng)，來提高M(jìn)g(OH)2晶體生成，補(bǔ)償收縮，另一方面是WT材料自身可降低混凝土毛細(xì)孔壓力，進(jìn)而減小混凝土自收縮。此外，當(dāng)WT摻量增大至0.4%，相較于0.2%摻量，混凝土自收縮有一定增大，其原因是隨著WT摻量增加，混凝土凝結(jié)時(shí)間會顯著延長，此時(shí)氧化鎂膨脹劑在塑性階段產(chǎn)生更多的無效膨脹，削弱了其補(bǔ)償收縮效果，進(jìn)而表現(xiàn)出自收縮有所增長。可見， WT與MgO復(fù)摻可降低混凝土的自收縮，進(jìn)而在一定程度上改善結(jié)構(gòu)的收縮開裂風(fēng)險(xiǎn)。

2.6 不同材料對混凝土彈性模量的影響

彈性模量是評價(jià)混凝土在抵抗一定作用力時(shí)變形能力的大小，可作為評價(jià)混凝土抗裂性能的關(guān)鍵指標(biāo)，為此，研究了單摻MgO及其復(fù)摻0.2%WT對不同齡期混凝土試件彈性模量的影響，測試結(jié)果如圖6所示。

由圖6可見，單摻MgO的混凝土3 d和7 d彈性模量相較于空白組有一定提高，28 d和60 d彈性模量與空白組相當(dāng)，MgO復(fù)摻0.2%WT后，混凝土早期彈性模量會顯著降低，3 d彈性模量為15.3 GPa，僅為空白組的64.5%，但后期彈性模量增長較快，7 d彈性模量為26.1 GPa，提升至空白組的84.7%，28 d和60 d彈性模量高于空白組，其主要原因是WT抑制了水泥水化，延緩了其凝結(jié)時(shí)間，導(dǎo)致早期抗壓強(qiáng)度降低，隨著后期抗壓強(qiáng)度的提升，彈性模量得到快速增長。由此可見，MgO復(fù)摻WT后，混凝土早期彈性模量有所降低，說明復(fù)摻WT可提升混凝土的早期形變能力，在一定程度上增強(qiáng)了混凝土早期的抗開裂性能。

圖5 不同材料對混凝土自收縮的影響Fig.5 Effects of different materials on self-shrinkage of concrete

圖6 不同材料對混凝土彈性模量的影響Fig.6 Effects of different materials on elastic modulus of concrete

2.7 不同材料對水泥水化產(chǎn)物的影響

圖7為單摻MgO及其復(fù)摻WT的水泥凈漿不同養(yǎng)護(hù)齡期水化產(chǎn)物的XRD譜。

圖7 不同養(yǎng)護(hù)齡期水泥凈漿水化產(chǎn)物的XRD譜Fig.7 XRD patterns of hydration products of cement paste at different curing ages

對圖7分析可得，單摻MgO及其復(fù)摻WT試樣所含晶相成分均主要包括Ca(OH)2、Mg(OH)2、鈣礬石(AFt)、水化硅酸鈣(C-S-H)凝膠、MgO等，說明復(fù)摻WT并未在體系中引入新的晶相。從圖7(a)可以看出，復(fù)摻WT后，C-S-H凝膠的特征峰強(qiáng)度明顯低于單摻MgO，說明在早齡期時(shí)，WT會抑制C-S-H凝膠的生成速率，進(jìn)而調(diào)節(jié)水泥水化熱歷程，這與水化熱規(guī)律相一致；從圖7(b)可見，當(dāng)養(yǎng)護(hù)齡期為28 d時(shí)，復(fù)摻WT后，C-S-H凝膠、Ca(OH)2及Mg(OH)2的特征峰強(qiáng)度均高于單摻MgO，證明WT可促進(jìn)水泥及MgO后期的水化，此結(jié)論與前文所述限制膨脹率、絕熱溫升及彈性模量的發(fā)展規(guī)律相一致。

2.8 不同材料對水泥水化產(chǎn)物的微觀形貌的影響

為進(jìn)一步證實(shí)單摻MgO及其復(fù)摻WT對水泥漿體水化產(chǎn)物的影響，對水泥凈漿試件進(jìn)行了SEM分析，其微觀形貌如圖8所示。

對比圖8(a)與圖8(b)可見，單摻MgO及其復(fù)摻WT后，水泥漿體中生成的Mg(OH)2晶體數(shù)量和形貌相當(dāng)，但復(fù)摻WT后，水泥漿體結(jié)構(gòu)從疏松狀態(tài)變得更加致密；對比圖8(c)與圖8(d)可見，復(fù)摻WT后，水化產(chǎn)物更豐富，晶體顆粒更致密，主要原因是WT可促進(jìn)水泥凈漿體系內(nèi)產(chǎn)生更多的Mg(OH)2、Ca(OH)2和C-S-H凝膠等水化產(chǎn)物，這些水化產(chǎn)物將MgO顆粒水化產(chǎn)生的Mg(OH)2晶體緊緊包裹著，同時(shí)MgO顆粒水化產(chǎn)生的膨脹反應(yīng)將進(jìn)一步擠壓水泥漿體，從而使得水泥漿體結(jié)構(gòu)從相對疏松而變得更加致密[13]，進(jìn)一步證實(shí)了WT對水泥水化歷程的改變，不僅影響了水泥水化熱釋放速率的變化，還對水化產(chǎn)物的生成及其密實(shí)程度均有顯著的影響。

圖8 不同試樣水泥凈漿水化產(chǎn)物微觀形貌Fig.8 Micromorphology of cement paste hydration products of different samples

3 結(jié) 論

(1)MgO復(fù)摻WT可改變水泥水化放熱歷程，凈漿抑溫率可達(dá)31.2%，入模溫度升高，抑溫效果增強(qiáng)，但溫峰出現(xiàn)時(shí)間會顯著延長。

(2)水化熱調(diào)控劑可激發(fā)氧化鎂的水化，促進(jìn)膨脹能的釋放，當(dāng)養(yǎng)護(hù)溫度由20 ℃提高到60 ℃時(shí)，作用效果更顯著。

(3)MgO復(fù)摻WT可降低混凝土自收縮，當(dāng)WT占比為0.2%和0.4%時(shí)，混凝土收縮值相較于空白組分別減少了84 με和54 με。

(4)MgO復(fù)摻WT可以從降低溫度收縮、補(bǔ)償收縮和減小自收縮等多方面來改善混凝土的抗裂性能。

(5)MgO復(fù)摻WT對水泥水化歷程、水化產(chǎn)物生成及微觀結(jié)構(gòu)密實(shí)程度的改變是提高混凝土抗裂性能的根本原因。