張崢

(山東建筑大學 土木工程學院，濟南 250101)

0 引 言

在火災等高溫作用后，建筑構(gòu)件的材料性能和內(nèi)部應力狀況會發(fā)生變化，從而導致整體結(jié)構(gòu)力學性能降低，嚴重影響建筑物的安全性。但是，經(jīng)歷火災的建筑一般不會被立即拆除，而是希望經(jīng)過修復加固后繼續(xù)投入使用，因此研究火災后鋼筋混凝土簡支梁的破壞形式具有重要意義。鋼筋混凝土梁的火災試驗成本過高且伴隨許多不可預計的危險，因此本文采用簡化計算公式分析火災后鋼筋混凝土梁的破壞形式，為火災高溫后的結(jié)構(gòu)安全鑒定和加固設計提供參考。

目前，國內(nèi)外相關學者對常溫和高溫后鋼筋混凝土梁開展一系列實驗研究，并取得一定的研究成果。徐玉野等[1]進行高溫后鋼筋混凝土簡支梁靜載試驗，探討受火時間、剪跨比等參數(shù)對火災作用后梁受剪承載力的影響規(guī)律。許清風等[2]對三面受火的受彎試件進行試驗，研究保護層厚度和截面尺寸對試件火災后剩余承載力的影響。ELLINGWOOD等[3]對鋼筋混凝土簡支梁進行抗火試驗，發(fā)現(xiàn)混凝土對溫度的變化不敏感，并據(jù)此建立火災后鋼筋混凝土梁的數(shù)學模型。張大長等[4]分析RC、PC構(gòu)件材料的高溫性能，提出火災后鋼筋的強度折減公式。徐彧等[5]在考慮溫度和冷卻條件的影響下對混凝土進行強度試驗，建立高溫作用后混凝土強度的數(shù)學公式。梁興文等[6]根據(jù)梁剪壓區(qū)混凝土的壓剪強度準則和斜截面平衡條件，建立梁斜截面受剪承載力數(shù)學公式。楊建平等[7]通過合理假定提出一種鋼筋混凝土受彎構(gòu)件高溫承載力的簡化計算方法。

部分學者研究火災后鋼筋混凝土梁的力學性能。張威振[8]對火災作用后的鋼筋混凝土梁進行試驗，建立梁三面受火場理論計算模型，探討升溫時間和配筋率對高溫后梁剩余承載力的影響。廖艷芬等[9]利用Ansys模擬三面受火時鋼筋混凝土梁構(gòu)件的內(nèi)部傳熱和變形過程，得到構(gòu)件應力變化和結(jié)構(gòu)變形隨火災發(fā)展的規(guī)律。姜封國等[10]對構(gòu)件的三面受火瞬態(tài)溫度場進行計算，驗證三面受火溫度場簡化計算的可行性，并在此基礎上提出一種火災后梁剩余承載力的計算方法。LIN等[11]開發(fā)一種非線性有限元分析程序，研究不同鋼筋類型和混凝土保護層厚度的FRP筋混凝土梁的耐火性能，發(fā)現(xiàn)FRP筋混凝土梁耐火性能隨混凝土保護層厚度的增加而提高。

鋼筋混凝土梁應用廣泛,但針對三面受火鋼筋混凝土梁的研究較少，因此本文以三面受火鋼筋混凝土梁為例，采用Abaqus軟件模擬鋼筋混凝土簡支梁截面的溫度場，對梁截面的300、500和800 ℃等溫線進行等效截面簡化，利用高溫后梁承載力簡化公式，分析混凝土保護層厚度和混凝土強度對高溫后鋼筋混凝土簡支梁破壞形式的影響。

1 鋼筋混凝土梁簡化分析過程

1.1 建模分析

采用有限元軟件Abaqus對截面尺寸250 mm×400 mm的鋼筋混凝土梁建立三面受火溫度場模型，梁尺寸和截面配筋示意見圖1。

(a)梁尺寸

1.2 溫度場模型的建立及分析

在火災作用下，鋼筋混凝土梁進行非線性瞬態(tài)傳熱，因此傳熱分析采用能量平衡方程和傅里葉定律，

(1)

根據(jù)文獻[11]，混凝土和鋼材的熱傳導系數(shù)λ、比熱容c、密度ρ等熱工參數(shù)均采用歐洲規(guī)范?；炷吝x擇為實體、勻質(zhì)截面類型，鋼筋設定為桁架截面類型。受火面采用第三類邊界條件，其對流換熱系數(shù)取25 W/(m·℃)；非受火面采用第一類邊界條件，其對流換熱系數(shù)取9 W/(m·℃)。

采用結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分技術，網(wǎng)格尺寸設定為20 mm。在保證網(wǎng)格劃分、節(jié)點編號不變的基礎上，采用8節(jié)點線性傳熱實體單元DC3D8模擬混凝土，采用2節(jié)點傳熱連接單元DC1D2模擬鋼筋，鋼筋和混凝土之間采用Tie約束。

所有鋼筋混凝土梁均采用三面受火形式，初始環(huán)境溫度定義為20 ℃，采用ISO 834標準升溫曲線[12]，持續(xù)加熱時間為3 h。溫度場模擬模型見圖2。

(a)網(wǎng)格劃分

1.2.1 溫度場的截取和驗證

火災環(huán)境對鋼筋混凝土梁沿長度方向的作用不大，不考慮鋼筋傳熱[13]時對構(gòu)件進行溫度場計算，可將三維熱傳導問題簡化為二維平面熱傳導問題。每隔5 min取一次載荷作用處的梁截面(NT11)溫度圖，不同受火時間的截面溫度分布云圖見圖3。

(a)受火600 s

為計算火災高溫作用后鋼筋混凝土梁的極限承載力，選取左側(cè)2根受拉鋼筋(縱筋a和b)、左側(cè)受壓鋼筋(縱筋c)和多個箍筋分布位置作為參考點，得到不同時刻鋼筋溫度的變化曲線，見圖4。對比試驗實測溫度和參考點模擬溫度，兩者吻合較好，證明采用Abqus模型模擬火災后溫度場的可靠性。

圖 4 鋼筋溫升曲線

1.2.2 等溫截面的簡化

采用Abaqus分析三面受火梁溫度場，確定不同受火時間梁截面的300、500和800 ℃等溫線，并采用等效截面法對構(gòu)件進行簡化。當構(gòu)件三面受火時，在自然降溫情況下，截面簡化計算規(guī)則為：溫度300 ℃及以下的部分，取其截面的所有面積；溫度高于300 ℃不超過500 ℃的部分，取其面積的0.7倍；溫度高于500 ℃不超過800 ℃的部分，取其面積的0.3倍；溫度高于800 ℃的部分，其截面面積可忽略不計。梁的等溫截面簡化示意見圖5。

(a)受火時間600 s

1.3 高溫后結(jié)構(gòu)的力學性能

1.3.1 高溫后鋼筋的力學性能

(2)

式中：fy,T為高溫后的鋼筋強度標準值；fy為常溫下鋼筋的強度標準值；T為溫度,℃。

1.3.2 高溫后混凝土的力學性能

(3)

式中：fc,T為高溫后混凝土的強度標準值；fc為常溫下混凝土的強度標準值。

1.4 極限承載力計算公式

1.4.1 常溫下極限承載力計算公式

構(gòu)件極限受剪承載力計算選用文獻[7]中的斜截面受剪極限承載力公式

(4)

式中：λ為計算截面的剪跨比；b為截面寬度，mm；h0為截面有效高度，mm；Asv為截面配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的全部截面面積和，mm2；S為截面沿構(gòu)件長度方向的箍筋間距，mm。

極限受彎承載力采用《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》[15]中正截面受彎承載力的1.1倍，即

(5)

1.4.2 高溫后極限承載力計算公式

高溫作用使混凝土和鋼筋的強度均受到不同程度的劣化，因此在計算高溫后鋼筋混凝土梁承載力時，應考慮混凝土強度和鋼筋強度的折減。根據(jù)文獻[13]和[16]，高溫后受剪極限承載力簡化計算公式為

(6)

式中：b1為等效截面寬度，mm；h1為等效截面有效高度，mm。

借鑒文獻[14]，高溫后受彎極限承載力(彎矩)

(7)

2 計算驗證

2.1 試驗現(xiàn)象驗證

根據(jù)文獻[14]中的試驗，對相同尺寸配筋的鋼筋混凝土梁分別進行常溫極限載荷試驗和經(jīng)歷火災作用后直接加載試驗，試驗梁長度為4 m，截面尺寸為250 mm×400 mm，混凝土強度等級為C30，混凝土保護層厚度為25 mm，鋼筋強度等級HRB400，均布載荷(見圖1)。試驗結(jié)果表明：在常溫下分級加載，試件的最大均布載荷P為163.8 kN時，對應承受的彎矩為265.5 kN·m，破壞形式為剪切破壞；火災作用2 h后，施加的最大均布載荷為149.9 kN，對應的彎矩為142.8 kN·m，最后的破壞形式為彎曲破壞。

利用式(4)和(5)，可以計算得到該梁在常溫下的極限承載力V=271.6 kN、彎矩M=284.15 kN·m。利用式(2)～(7)，可以計算得到受熱時間為2 h時梁的極限承載力VT=205.5 kN、彎矩MT=135.94 kN·m。

梁在常溫下發(fā)生受剪破壞，在高溫后發(fā)生彎曲破壞，理論計算結(jié)果與試驗現(xiàn)象吻合，說明上述公式可以較準確地反映試件的承載力極限值。

2.2 高溫后鋼筋混凝土梁的破壞模式變化規(guī)律

為探究梁在高溫后的破壞變化規(guī)律，每5 min取一次等溫簡化截面，每5 min進行一次極限受剪承載力與極限受彎承載力計算，結(jié)果見表1?？芍?，隨著受火時間增加(溫度升高)，梁的極限受彎承載力和極限受剪承載力逐漸下降。

高溫火災作用后梁不同受火時間的理論極限承載力與施加載荷的比值α隨時間t的變化曲線見圖6。由此可知，經(jīng)歷火災高溫作用后，梁的極限承載力明顯下降，即火災高溫作用導致梁承載能力劣化。常溫下(即t=0時)梁具有明顯的剪切破壞特征，而受火作用后的梁發(fā)生彎曲破壞，理論計算與試驗得到的破壞形式相吻合。為方便探索破壞規(guī)律，將彎曲破壞主導和剪切破壞主導的臨界點,即曲線的交點定義為ζ點。

表 1 不同受火時間梁的極限承載力

圖 6 梁受火破壞的α-t曲線

3 理論分析

3.1 混凝土保護層厚度的影響

根據(jù)混凝土保護層厚度不同，設計6根試件，探究其破壞模式變化規(guī)律，混凝土強度等級取C30，試件的保護層厚度c分別為25、30、35、40、45和50 mm，不同混凝土保護層厚度試件的α-t曲線見圖7。隨著保護層厚度的增加，臨界點ζ明顯滯后。

(a)c=25 mm

3.2 混凝土強度等級的影響

根據(jù)混凝土強度等級不同，設計4根試件探究其破壞模式變化規(guī)律，混凝土保護層厚度為40 mm，試件的混凝土強度等級分別為C35、C40、C45、C50。不同混凝土強度試件的α-t曲線見圖8。混凝土強度等級會極大影響試件的破壞模式，隨著混凝土強度增大，臨界點ζ急劇延后。

4 結(jié) 論

采用有限元軟件Abaqus對高溫后鋼筋混凝土簡支梁進行模擬，通過截面溫度圖確定簡化計算截面，結(jié)合鋼筋混凝土梁高溫后的簡化計算公式，計算得到構(gòu)件在高溫后不同時刻的理論極限承載力。分析高溫后鋼筋混凝土梁理論計算極限承載力與施加載荷的比值，對比計算結(jié)果與試驗結(jié)果，得到火災過程中鋼筋混凝土簡支梁的破壞模式變化規(guī)律，主要結(jié)論如下：

(a)C35

(1)本文建立的有限元模型能較好地模擬高溫中鋼筋混凝土梁的破壞特征，相關參數(shù)設置可以為類似有限元模擬提供參考。

(2)本文提出的鋼筋混凝土梁高溫后的簡化計算公式簡便，計算結(jié)果與試驗結(jié)果誤差較小，可以為高溫中鋼筋混凝土梁承載力提供參考。

(3)隨著混凝土保護層厚度和混凝土強度等級的增加，構(gòu)件受剪破壞和受彎破壞變化的臨界點ζ發(fā)生明顯滯后，其中混凝土強度等級對臨界點ζ滯后的影響尤為明顯。