李 鵬
(華陽(yáng)新材料科技集團(tuán)有限公司機(jī)電動(dòng)力部,山西 陽(yáng)泉 045000)
煤礦運(yùn)輸效率是保證煤礦高效生產(chǎn)的主要因素。對(duì)于煤礦運(yùn)輸而言除了需要帶式輸送機(jī)、刮板輸送機(jī)、提升機(jī)等主要運(yùn)輸系統(tǒng)外,還需絞車(chē)、架空乘人裝置等輔助系統(tǒng)。對(duì)于無(wú)極繩絞車(chē)而言,隨著煤礦生產(chǎn)效率的不斷提升以及工作面的復(fù)雜程度增加,其傳統(tǒng)調(diào)速控制方式和策略在實(shí)際生產(chǎn)中不同程度地暴露出諸多問(wèn)題,包括有設(shè)備在啟停階段的沖擊性極大,當(dāng)工作面坡度突變時(shí)所牽引設(shè)備的速度不穩(wěn)定,設(shè)備發(fā)生掉道的頻率增加等[1]。因此,本文將重點(diǎn)針對(duì)無(wú)極繩絞車(chē)的調(diào)速控制方式和策略進(jìn)行研究,為今后設(shè)備控制方式的改進(jìn)奠定基礎(chǔ)。
無(wú)極繩絞車(chē)主要由尾輪、托繩輪、壓繩輪、張緊裝置、梭車(chē)等組成。在實(shí)際生產(chǎn)中,隨著工作面巷道越發(fā)復(fù)雜及工作面生產(chǎn)效率的提升,急需一款高效率、高安全性的無(wú)極繩絞車(chē)輔助煤礦生產(chǎn)[2]。目前,無(wú)極繩絞車(chē)在調(diào)速技術(shù)和控制策略等方面無(wú)法適應(yīng)現(xiàn)階段煤礦生產(chǎn)的要求,具體總結(jié)如下。
目前,可應(yīng)用于無(wú)極繩絞車(chē)的調(diào)速技術(shù)包括機(jī)械式調(diào)速、直流調(diào)速、交流變頻調(diào)速及開(kāi)關(guān)磁阻調(diào)速等。
機(jī)械式調(diào)速方式具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、結(jié)構(gòu)體積狹小等優(yōu)勢(shì),但是該種調(diào)速方式無(wú)法實(shí)現(xiàn)無(wú)極調(diào)速,且在實(shí)際生產(chǎn)中容易受到不規(guī)律載荷的沖擊。直流調(diào)速方式具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單的優(yōu)勢(shì);但是,該種調(diào)速方式加速時(shí)間較長(zhǎng)導(dǎo)致系統(tǒng)的效率偏低、設(shè)備維護(hù)成本偏高。交流變頻調(diào)速方式結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、制造成本低、動(dòng)態(tài)性能優(yōu)越、節(jié)能效果好、可實(shí)現(xiàn)裝置的軟啟動(dòng)、緩解重載或空載啟動(dòng)階段的沖擊性;但是,該種調(diào)速方式在實(shí)際應(yīng)用中仍存在掉道事故的發(fā)生,影響現(xiàn)場(chǎng)的運(yùn)輸效率[3]。開(kāi)關(guān)磁阻調(diào)速方式可有效解決啟停階段對(duì)系統(tǒng)造成機(jī)械沖擊的問(wèn)題;但是,該種調(diào)速方式效率低、成本高。
對(duì)于上述四類(lèi)調(diào)速方式為了保證無(wú)極繩絞車(chē)可適應(yīng)煤礦復(fù)雜工況的生產(chǎn)要求,以交流變頻調(diào)速和開(kāi)關(guān)磁阻調(diào)速方式優(yōu)勢(shì)明顯。但是,對(duì)于開(kāi)關(guān)磁阻調(diào)速方式而言還處于研究階段,其很多問(wèn)題并未從根本上解決,無(wú)法穩(wěn)定應(yīng)用于實(shí)際生產(chǎn)中。因此,針對(duì)無(wú)極繩絞車(chē)目前較為成熟的調(diào)速方式為交流變頻調(diào)速方式。
可適用于交流變頻調(diào)速方式的控制策略包括有異步電機(jī)V/F 的開(kāi)環(huán)變頻控制、矢量小閉環(huán)控制等。其中,異步電機(jī)V/F 的開(kāi)環(huán)變頻控制對(duì)應(yīng)系統(tǒng)的輸出不穩(wěn)定,機(jī)械硬特性一般;矢量閉環(huán)控制的穩(wěn)定性較差,容易在坡度突變的工況下出現(xiàn)速度突變的問(wèn)題,從而對(duì)系統(tǒng)造成沖擊。
基于上述對(duì)各類(lèi)調(diào)速方式優(yōu)劣性分析的基礎(chǔ)上,結(jié)合無(wú)極繩絞車(chē)的實(shí)際運(yùn)行工況,考慮到液壓調(diào)速方式在工程機(jī)械、礦山機(jī)械廣泛應(yīng)用的案例及其調(diào)速范圍廣、響應(yīng)速度快、穩(wěn)定性可靠性高以及特有的防爆功能。因此,針對(duì)無(wú)極繩絞車(chē)采用液壓調(diào)速方案進(jìn)行設(shè)計(jì)。
液壓調(diào)速方式目前已經(jīng)應(yīng)用在實(shí)際生產(chǎn)中。實(shí)踐表明:基于全液壓控制的調(diào)速方式可有效解決啟停階段對(duì)設(shè)備造成沖擊的問(wèn)題,可明顯降低設(shè)備掉道的頻率;但是,全液壓控制調(diào)速方式還存在效率低、能量損耗較大、噪聲大且使用壽命低的缺點(diǎn)。因此,在全液壓調(diào)速方式的基礎(chǔ)上,本工程擬采用變頻液壓調(diào)速控制方式實(shí)現(xiàn)對(duì)無(wú)極繩絞車(chē)的控制。
本文設(shè)計(jì)變頻液壓控制系統(tǒng)最終應(yīng)用無(wú)極繩絞車(chē)的主要參數(shù)如下頁(yè)表1 所示。
表1 無(wú)極繩絞車(chē)主要參數(shù)
結(jié)合無(wú)極繩絞車(chē)調(diào)速工況要求,設(shè)計(jì)如下頁(yè)圖1所示的變頻液壓調(diào)速控制系統(tǒng)。
圖1 變頻液壓調(diào)速液壓原理圖
結(jié)合表1 中的主要參數(shù)對(duì)圖1 中的關(guān)鍵液壓元器件進(jìn)行選型設(shè)計(jì),選型結(jié)果如表2 所示。
表2 變頻液壓調(diào)速系統(tǒng)主要液壓元件選型結(jié)果
針對(duì)傳統(tǒng)變頻調(diào)速控制策略存在的問(wèn)題,本變頻液壓調(diào)速系統(tǒng)采用內(nèi)環(huán)PID 控制策略對(duì)其進(jìn)行控制。內(nèi)環(huán)PID 控制策略對(duì)應(yīng)的各項(xiàng)參數(shù)通過(guò)Simulink 軟件進(jìn)行整定,最終得出適用于無(wú)極繩絞車(chē)變頻液壓調(diào)速系統(tǒng)的內(nèi)環(huán)PID 控制器的各項(xiàng)參數(shù)如下:比例環(huán)節(jié)因子為0.001,微分環(huán)節(jié)因子為0.65,積分環(huán)節(jié)因子為0.02。本文將通過(guò)無(wú)極繩絞車(chē)的牽引速度和液壓馬達(dá)工作壓差的變化情況對(duì)基于內(nèi)環(huán)PID 控制策略下的變頻液壓調(diào)速系統(tǒng)的性能進(jìn)行評(píng)估。
設(shè)定仿真中無(wú)極繩絞車(chē)的負(fù)載扭矩為結(jié)果15 kN·m,無(wú)極繩絞車(chē)的目標(biāo)速度為2.2 m/s。仿真見(jiàn)圖2。
圖2 無(wú)極繩絞車(chē)牽引速度、馬達(dá)工作壓差仿真結(jié)果
如圖2 所示,基于內(nèi)環(huán)PID 控制的變頻液壓調(diào)速控制系統(tǒng)能夠保證無(wú)極繩絞車(chē)牽引速度在1.2 s 內(nèi)達(dá)到設(shè)定的速度值,且在整個(gè)控制過(guò)程中的超調(diào)量較小,最終速度的精度較高;同時(shí),液壓馬達(dá)的工作壓差在無(wú)極繩絞車(chē)的速度穩(wěn)定后也處于穩(wěn)定狀態(tài)。
本文在綜合分析各類(lèi)調(diào)速方式和控制策略的基礎(chǔ)上,最終確定了基于內(nèi)環(huán)PID 控制器采用變頻液壓調(diào)速方式對(duì)無(wú)極繩絞車(chē)進(jìn)行調(diào)速控制,并完成關(guān)鍵液壓元件的選型。經(jīng)仿真分析可知:基于內(nèi)環(huán)PID 控制策略的變頻液壓調(diào)速控制方式具有較好的響應(yīng)特性、控制精度和較小的超調(diào)量,可在實(shí)際生產(chǎn)中推廣應(yīng)用。