嵇其偉， 史克友， 洪英維

(1.江西省交通設(shè)計(jì)研究院有限責(zé)任公司， 南昌 330001； 2.河南工業(yè)大學(xué)土木工程學(xué)院， 鄭州 450001; 3.中鐵上海設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司， 上海 200070)

高速公路、鐵路的修建，很多工程都是在山區(qū)進(jìn)行，難免會出現(xiàn)高挖深填的現(xiàn)象，從而造成了大量人工邊坡和次生邊坡，如何保證這些人工邊坡和次生邊坡的穩(wěn)定性是工程順利進(jìn)行、道路安全運(yùn)營的前提[1-3]。邊坡的支護(hù)方法有很多種，常用的邊坡支護(hù)結(jié)構(gòu)有擋土墻[4]、抗滑樁[5]，預(yù)應(yīng)力錨桿[6]和預(yù)應(yīng)力錨索[7]，其中預(yù)應(yīng)力錨索憑借其強(qiáng)度可靠、施工簡便及經(jīng)濟(jì)實(shí)惠等優(yōu)點(diǎn)在邊坡支護(hù)工程中得到了廣泛的應(yīng)用[8-9]。預(yù)應(yīng)力錨索可以充分發(fā)揮自身的強(qiáng)度，將巖體軟弱結(jié)構(gòu)面與穩(wěn)定巖層聯(lián)系在一起，從而改變邊坡巖體原有的應(yīng)力狀態(tài)，提高邊坡的整體穩(wěn)定性。

預(yù)應(yīng)力錨索的有效預(yù)應(yīng)力是錨索加固邊坡穩(wěn)定性的重要因素，但是由于受施工擾動、開挖卸荷等因素的影響，錨索張拉完成后其預(yù)應(yīng)力都會出現(xiàn)不同程度的損失[10-12], 在對錨索加固邊坡進(jìn)行穩(wěn)定性分析時，不應(yīng)忽視錨索預(yù)應(yīng)力損失所造成的影響，尤其是對多錨索加固邊坡而言，作用于邊坡不同位置處的錨索對邊坡的加固效果也不相同。在巖土工程中，極限分析上限法被廣泛應(yīng)用于邊坡的穩(wěn)定性分析中[13-14]，許多學(xué)者研究指出極限分析上限法同樣適用于錨桿或錨索加固邊坡的穩(wěn)定性分析[15]。采用極限分析上限法對預(yù)應(yīng)力錨索加固邊坡進(jìn)行穩(wěn)定性分析時，通常是將錨索的有效預(yù)應(yīng)力簡化成作用于滑動坡體底部的集中力，將錨索的加固效果轉(zhuǎn)化坡體滑動時集中力所做功率進(jìn)行能耗計(jì)算[16-18]，這種計(jì)算方法已被證實(shí)具有精確性及有效性。但是采用這種方法分析錨索加固邊坡的穩(wěn)定性時，人們大多采用錨索的設(shè)計(jì)張拉值進(jìn)行計(jì)算，忽略了錨索預(yù)應(yīng)力的損失及腐蝕，不僅造成了邊坡穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果的失真，同時無法對錨索的加固效果進(jìn)行準(zhǔn)確評價。

鑒于此，現(xiàn)對多錨加固邊坡錨索的預(yù)應(yīng)力進(jìn)行現(xiàn)場監(jiān)測，對比分析位于邊坡不同位置處錨索的預(yù)應(yīng)力損失情況及變化規(guī)律。并根據(jù)錨索的實(shí)測預(yù)應(yīng)力值，基于改進(jìn)的最小耗能原理的塑性極限分析上限法，將各個監(jiān)測時間點(diǎn)下錨索的實(shí)測預(yù)應(yīng)力值代入公式進(jìn)行了計(jì)算，以此對錨索加固邊坡的局部動態(tài)進(jìn)行了分析，探討作用于邊坡不同位置處錨索的加固效果，為錨索加固邊坡的施工及錨索預(yù)應(yīng)力補(bǔ)強(qiáng)措施提供一些參考。

1 工程概況與監(jiān)測方法

1.1 工程概況

鄭西高速EK1+560～EK1+711段位于洛陽市廟子鎮(zhèn)內(nèi)，該地段處于洪洛河峽谷區(qū)，地勢險(xiǎn)要，地形起伏大，存在大量深挖路塹段。該路塹段地層上伏第四系殘坡積，厚度較小，下層巖土體分為強(qiáng)風(fēng)化石英片巖和中風(fēng)化石英片巖2個工程地質(zhì)層，邊坡開挖深度范圍內(nèi)主要以強(qiáng)風(fēng)化石英片巖為主，巖層參數(shù)如表1所示。該深路塹段地下水主要為第四系松散巖類裂隙水及基巖裂隙水，補(bǔ)給來源為大氣降水及地表河水滲入補(bǔ)給，勘察期間未見地下水位。

現(xiàn)場試驗(yàn)以EK1+640斷面為研究對象，該斷面路塹邊坡高70.6 m，分7級進(jìn)行開挖，現(xiàn)場采用邊開挖邊支護(hù)的方式進(jìn)行施工。第一級邊坡采用窗孔式護(hù)面墻進(jìn)行支護(hù)；第2、3、6級邊坡采用框格梁加預(yù)應(yīng)力錨桿進(jìn)行支護(hù)，每根錨桿長9 m，錨桿設(shè)計(jì)張拉值為90 kN/m；第4、5級邊坡采用框格梁加預(yù)應(yīng)力錨索進(jìn)行支護(hù)(圖1)，錨索長22 m，錨固段長10 m，錨索間垂直間距為2 m，錨索與水平方向的夾角為20°，錨索設(shè)計(jì)張拉值為400 kN/m。錨孔直徑為130 mm，注漿采用M40水泥砂漿。每根錨索由四根鋼絞線組成，所采用鋼絞線的直徑為15 mm，公稱面積為140 mm2，抗拉強(qiáng)度為1 860 MPa，彈性模量為1.95×105MPa?？蚋窳翰捎肅25混凝土進(jìn)行澆筑，框格梁的截面尺寸為0.4 m×0.4 m，彈性模量為2.8×104MPa。

表1 巖層參數(shù)Table 1 Rock mass parameters

1.2 監(jiān)測方案

根據(jù)圖1的監(jiān)測方案，錨索張拉前在第4、5級邊坡每根錨索的錨具下安裝一個預(yù)應(yīng)力傳感器(圖2)，4級邊坡所安裝的預(yù)應(yīng)力傳感器編號由下至上依次為C1、C2、C3、C4，5級邊坡所安裝的預(yù)應(yīng)力傳感器編號由下至上依次為C5、C6、C7、C8。傳感器采用JMZX-3108HAT型智能弦式數(shù)碼穿心力傳感器，所用傳感器量程為800 kN，靈敏度為0.1 kN。監(jiān)測數(shù)據(jù)采集方法如下：①現(xiàn)場安裝DSC無線數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)(圖3)；②利用GPRS的互聯(lián)網(wǎng)功能，通過約定域名的方式，建立現(xiàn)場上網(wǎng)手機(jī)模塊；③用安裝專業(yè)軟件的電腦通過無線網(wǎng)絡(luò)接收數(shù)據(jù)；④錨索預(yù)應(yīng)力監(jiān)測開始前，首先對電腦接收軟件進(jìn)行設(shè)置，將數(shù)據(jù)監(jiān)測設(shè)置成自動監(jiān)測的模式。設(shè)置完成后，數(shù)據(jù)采集設(shè)備每天6：00自動采集并報(bào)保存數(shù)據(jù)。

圖1 深路塹邊坡支護(hù)及監(jiān)測方案Fig.1 Support and monitoring scheme of deep cutting slope

圖2 傳感器安裝Fig.2 Sensor installation

圖3 數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)安裝Fig.3 Data acquisition system installation

2 監(jiān)測結(jié)果分析

圖4 錨索預(yù)應(yīng)力監(jiān)測曲線Fig.4 Monitoring curves of prestress of anchor cables

傳感器安裝與現(xiàn)場錨索張拉施工同時進(jìn)行，監(jiān)測時間由錨索張拉完成后第2天開始。圖4為各錨索預(yù)應(yīng)力的監(jiān)測曲線。從圖4可以看到，錨索張拉完成后所有錨索的預(yù)應(yīng)力均會出現(xiàn)不同程度的損失，這和錨桿的內(nèi)力變化規(guī)律不同，由于錨桿的軸力變化主要是和邊坡的側(cè)向變形有關(guān)，錨桿在發(fā)揮作用期間會有一定程度的軸力增長，而錨索設(shè)計(jì)長度較長(以此次監(jiān)測錨索為例，長度為22 m)，直接和路塹邊坡深部巖體緊密聯(lián)系在一起，深層風(fēng)化巖體裂隙的壓縮變形大于單級邊坡的側(cè)向變形，從而使得錨索的預(yù)應(yīng)力出現(xiàn)不同程度的損失。

錨索預(yù)應(yīng)力的變化規(guī)律大致可以分為快速損失、波動變化及穩(wěn)定變化3個階段。快速損失階段發(fā)生于錨索作用初期，在此階段錨索預(yù)應(yīng)力損失主要受錨具變形、鋼絞線的收縮、風(fēng)化巖體裂隙受壓致密的影響，該階段持續(xù)時間較短，為20～25 d，但錨索預(yù)應(yīng)力的損失率最大，以第4級邊坡為例[圖4(a)]，在快速損失階段，錨索C1的預(yù)應(yīng)力由開始監(jiān)測時的384.1 kN，損失至約351 kN，損失率約為8.49%，錨索C2、C3、C4的損失率分別約為10.15%、9.83%、15.52%，快速損失階段錨索預(yù)應(yīng)力的損失率占總損失率的70%～90%。波動變化階段發(fā)生于錨索作用中期，在此階段巖體裂隙已近乎密合，錨索預(yù)應(yīng)力損失主要受施工擾動和環(huán)境變化的影響。穩(wěn)定變化階段發(fā)生于錨索作用后期，此時錨索預(yù)應(yīng)力變化已趨于穩(wěn)定，預(yù)應(yīng)力損失率很小，該錨索預(yù)應(yīng)力的損失主要與巖體的蠕變變形有關(guān)。通過對錨索預(yù)應(yīng)力3個損失階段的分析可知，快速損失階段錨索預(yù)應(yīng)力的損失率最大，且在快速損失階段后巖體整體性有所提高，此時進(jìn)行錨索的二次張拉可達(dá)到更好的預(yù)應(yīng)力補(bǔ)償效果。

進(jìn)一步分析可知，錨索C3預(yù)應(yīng)力的最大波動幅值約為13.3 kN，相對于穩(wěn)定值333.5 kN而言，錨索C3的預(yù)應(yīng)力值的最大波動范圍約為4%，錨索C4、C7、C8預(yù)應(yīng)力值的最大波動范圍分別約為2.9%、2.8%及2.1%。相比之下，雖然錨索C1、C2、C5、C6的預(yù)應(yīng)力值也并非一成不變，但相對于它們的穩(wěn)定值而言，由于其預(yù)應(yīng)力值變化范圍不大，可認(rèn)為它們的預(yù)應(yīng)力值沒有出現(xiàn)明顯的波動現(xiàn)象。

為分析不同位置處錨索的預(yù)應(yīng)力損失率，表2對第4、5級邊坡錨索的預(yù)應(yīng)力損失情況進(jìn)行了對比。如表2所示，每級邊坡各錨索的總損失率不盡相同，4級邊坡各錨索中錨索C4的總損失率最大，約為17.7%，5級邊坡各錨索中錨索C8的總損失率最大，約為14.6%，結(jié)合圖1中各個錨索的作用位置可以知道，預(yù)應(yīng)力損失程度較大的錨索集中作用于每級邊坡的坡頂處。這主要是因?yàn)樵趶埨瓿珊?，錨索處于反向受荷的狀態(tài)，錨索作用范圍內(nèi)巖體的滑移趨勢越強(qiáng)，其受荷越大，其預(yù)應(yīng)力損失量越小。對于每級邊坡而言，在上覆荷載(外部荷載及上級邊坡等效荷載)作用下，坡頂處邊坡的滑移趨勢最小，因此此處錨索的預(yù)應(yīng)力損失率也最大。另外還可以看到，作用于每級邊坡坡頂處的錨索其預(yù)應(yīng)力還有明顯的波動變化現(xiàn)象，說明這些作用位置處的錨索受環(huán)境變化和施工擾動的影響也比較大。

可見，對于多錨索加固邊坡而言，不同位置處的錨索其預(yù)應(yīng)力的變化情況相差很大，這樣很容易造成框格梁的受力不均，從而使得框格梁產(chǎn)生較大的拉應(yīng)力，進(jìn)而造成混凝土的開裂，因此施工中應(yīng)盡量提高施工工藝、提高錨具安裝處框格梁的平整度及張拉工藝，盡量減小多錨索加固邊坡預(yù)應(yīng)力的不均衡損失。

表2 錨索預(yù)應(yīng)力監(jiān)測結(jié)果Table 2 Monitoring results of prestress of anchor cables

3 多錨邊坡整體穩(wěn)定性分析方法

基于最小耗能原理的塑性極限分析上限法在邊坡穩(wěn)定性分析中得到了廣泛應(yīng)用。鄧東平等[15]、趙煉恒等[18]通過研究指出此種方法也同樣適用于錨固邊坡的穩(wěn)定性分析。采用上限法分析邊坡的穩(wěn)定性時，首先做如下假設(shè)：①假設(shè)邊坡足夠長，以平面應(yīng)變問題對邊坡進(jìn)行穩(wěn)定性分析；②巖土體的破壞服從摩爾-庫倫破壞準(zhǔn)則及相關(guān)流動準(zhǔn)則；③強(qiáng)度折減時只對巖土體的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)進(jìn)行折減。為便于在實(shí)際工程中的應(yīng)用，本文研究在已有研究理論的基礎(chǔ)上，在進(jìn)行邊坡穩(wěn)定性分析時增加考慮了頂部等效集中荷載的作用。

3.1 多錨邊坡失穩(wěn)機(jī)制

已有研究[18]表明，均質(zhì)邊坡的最危險(xiǎn)滑動面和對數(shù)螺旋面十分接近，因此在對均質(zhì)邊坡進(jìn)行穩(wěn)定性分析時，可將均質(zhì)邊坡的假想破裂面簡化為如圖5所示的形狀。根據(jù)前文中的假設(shè)，可認(rèn)為滑動區(qū)域DABCD以O(shè)點(diǎn)為旋轉(zhuǎn)中心相對于曲面AD以下靜止區(qū)域作剛體旋轉(zhuǎn)。

θA為極坐標(biāo)中滑裂面底腳A點(diǎn)對應(yīng)的角度；θD為極坐標(biāo) 中滑裂面頂腳D點(diǎn)對應(yīng)的角度；α0為邊坡頂腳C點(diǎn)和滑裂 面底腳A點(diǎn)的連線與水平面的夾角；假想破裂面由變量θA、θD、α0 確定；Ω為滑塊區(qū)域DABCD的轉(zhuǎn)動角速度；rD為OD段長度； θE1、θEm為極坐標(biāo)中E1、Em點(diǎn)對應(yīng)的角度；θF1、θFm為極坐標(biāo) 中F1、Fm點(diǎn)對應(yīng)的角度;α為邊坡坡角;β為錨索與水平面的夾角; H為邊坡高度;h1～hm為各錨索錨固點(diǎn)至坡腳的垂直距離圖5 多錨邊坡破壞機(jī)制Fig.5 Failure mechanism of multi-anchor reinforced slope

3.2 多錨邊坡能耗計(jì)算

在巖土體自重條件下，由圖5所示錨索加固邊坡穩(wěn)定性分析的破壞機(jī)制可知，對錨固邊坡進(jìn)行上限分析時的能耗計(jì)算包括4個方面的內(nèi)容：滑動區(qū)域DABCD在重力下做功、滑動面內(nèi)能耗散做功、等效集中荷載P做功及錨索預(yù)應(yīng)力做功。

(1)滑動區(qū)域重力做功。假設(shè)滑動區(qū)域DABCD在重力下所做功率為Ws，區(qū)域OAD、OCD、OCA、CAB在重力下所做功率分別為W1、W2、W3、W4，則Ws=W1-W2-W3-W4即為滑動區(qū)域DABCD在重力下所做的功率：

Ws=W1-W2-W3-W4

(1)

式(1)中：γ為巖土體重度；函數(shù)f1、f2、f3、f4為與θA、θD等參數(shù)相關(guān)的函數(shù)，其具體表達(dá)式見文獻(xiàn)[19]。

(2)滑動面內(nèi)能耗散做功?；瑒用鎯?nèi)能耗散發(fā)生在滑動面AD上，滑動面AD內(nèi)能耗散率的微分可以由該面的微分面積dθ/cosφ與巖土體黏聚力c以及該面的切向線速度Vcosφ的乘積得到，沿整個滑動面積分，即得到滑動面總的內(nèi)部能量耗散率為

(2)

式(2)中：c為巖土體黏聚力；φ為巖土體內(nèi)摩擦角。

(3)錨索預(yù)應(yīng)力做功。由圖6所示破壞機(jī)制中的幾何關(guān)系可知，當(dāng)錨索1的預(yù)應(yīng)力T1作用點(diǎn)位置位于E1點(diǎn)時，預(yù)應(yīng)力T1所做的外力功為

(3)

當(dāng)錨索1的預(yù)應(yīng)力T1作用點(diǎn)位置位于F1點(diǎn)時，預(yù)應(yīng)力T1所做的外力功為

(4)

式(4)中：WT1為預(yù)應(yīng)力T1所做的外力功；T1為錨索1的預(yù)應(yīng)力；vE1為極坐標(biāo)中E1點(diǎn)對應(yīng)的線速度；vF1為極坐標(biāo)中F1點(diǎn)對應(yīng)的線速度。

由已有研究可知，錨索1的預(yù)應(yīng)力T1作用于點(diǎn)E1和點(diǎn)F1時計(jì)算所得的功率是相同的。本文研究中選取預(yù)應(yīng)力T1作用于E1點(diǎn)時進(jìn)行計(jì)算，根據(jù)圖5所示幾何關(guān)系可知，在極坐標(biāo)中：

(5)

(6)

(7)

(8)

與上述方法一樣，可以求出預(yù)應(yīng)力T2、T3、T4所做的外力功分別為

(9)

(10)

(11)

(4)等效集中荷載做功。如圖5所示，假設(shè)等效集中荷載P作用于E點(diǎn)，E點(diǎn)在極坐標(biāo)中對應(yīng)的角度為θE，E點(diǎn)距邊坡頂點(diǎn)C的長度為LCE，由圖5中幾何關(guān)系可知：

(12)

(13)

則O點(diǎn)到等效集中荷載作用點(diǎn)E點(diǎn)的長度為

(14)

可以求得等效集中荷載P所做的外力功為

WP=PvEcosθE=PLOEΩcosθE

(15)

3.3 多錨邊坡穩(wěn)定性計(jì)算

基于上限法基于最小耗能原理，使外荷載所做功率等于滑動面內(nèi)能耗散功率，同時結(jié)合強(qiáng)度折減理論，將巖土體的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)c和φ替換成折減后的cF、φF，即可求得臨界高度時，在錨索預(yù)應(yīng)力作用下錨固邊坡的安全穩(wěn)定性系數(shù)。

當(dāng)LCE>LCD時，做功外荷載為滑體自重荷載及錨索錨固荷載，此時臨界高度時錨固邊坡的穩(wěn)定性系數(shù)為

(16)

(17)

式中：系數(shù)f1、f2、f3、f4中的巖土體內(nèi)摩擦角φ同樣替換成折減后的內(nèi)摩擦角φF。

當(dāng)LCE

(18)

式(18)中：錨索預(yù)應(yīng)力作用下錨固邊坡的安全穩(wěn)定性系數(shù)FS變量θA、θD、α0的函數(shù)，F(xiàn)S取得極值時，變量θA、θD、α0應(yīng)滿足以下約束條件：

(19)

以式(19)為約束條件對式(18)進(jìn)行計(jì)算，即可求得錨索預(yù)應(yīng)力作用下錨固邊坡的安全穩(wěn)定性系數(shù)FS。由于式(18)是一個包含安全穩(wěn)定性系數(shù)FS的隱函數(shù)，因此，可以采用迭代優(yōu)化算法對其進(jìn)行計(jì)算

4 基于監(jiān)測結(jié)果的多錨邊坡整體穩(wěn)定性分析

為研究錨索預(yù)應(yīng)力損失及錨索作用位置對多錨邊坡整體穩(wěn)定性的影響，這里以第4級邊坡為例對此進(jìn)行分析，根據(jù)表1巖體的計(jì)算參數(shù)并結(jié)合錨索實(shí)測預(yù)應(yīng)力值及上文中分析的錨固邊坡的穩(wěn)定性分析方法，可以求得第4級邊坡各錨索預(yù)應(yīng)力快速損失后(以第20天的監(jiān)測數(shù)據(jù)為例)邊坡的實(shí)際穩(wěn)定系數(shù)。表3為錨索預(yù)應(yīng)力損失對邊坡整體穩(wěn)定性的影響計(jì)算結(jié)果。由計(jì)算結(jié)果可知，沒有進(jìn)行錨索加固時，邊坡的穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果為1.372。對邊坡進(jìn)行多錨索加固后，按設(shè)計(jì)錨固荷載進(jìn)行計(jì)算時，邊坡的穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果為1.98；當(dāng)各錨索預(yù)應(yīng)力快速損失后，邊坡的穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果為1.874?？梢?，對邊坡進(jìn)行預(yù)應(yīng)力錨索加固后可以顯著提高邊坡的整體穩(wěn)定性，但如果忽略錨索預(yù)應(yīng)力的損失，以設(shè)計(jì)錨固荷載對邊坡進(jìn)行穩(wěn)定性計(jì)算，會造成計(jì)算結(jié)果的偏大。

表3 錨索預(yù)應(yīng)力損失對邊坡整體穩(wěn)定性的影響Table 3 Influence of prestress loss of anchor cables on overall stability of slope

通過前面對錨索預(yù)應(yīng)力的監(jiān)測結(jié)果可知，錨索預(yù)應(yīng)力在經(jīng)歷快速損失階段后進(jìn)入波動變化階段，為研究波動變化階段多錨邊坡的整體穩(wěn)定性演變規(guī)律及錨索作用位置對邊坡整體穩(wěn)定性的影響，表4給出了錨索預(yù)應(yīng)力波動變化時多錨邊坡的整體穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果。由表4可知，4根錨索預(yù)應(yīng)力同時波動變化時，邊坡穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果的變化范圍為1.874～1.769。其他3根錨索預(yù)應(yīng)力保持不變，僅錨索C3預(yù)應(yīng)力波動變化時，邊坡穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果的變化范圍最大，雖然波動變化階段錨索C4預(yù)應(yīng)力的變化范圍也比較大[圖4(a)]，但由于錨索C4的作用位置位于該級邊坡頂處，坡頂處邊坡的滑移趨勢最小，其預(yù)應(yīng)力波動對邊坡的整體穩(wěn)定性影響有限，也就是說對于多錨加固邊坡而言，邊坡中下部各錨索是控制其整體穩(wěn)定性的關(guān)鍵。因此，在多錨索加固邊坡施工完成一段時間后，應(yīng)對錨索進(jìn)行二次張拉或采取其他措施補(bǔ)強(qiáng)錨索的有效預(yù)應(yīng)力，尤其是對位于邊坡中下部錨索進(jìn)行預(yù)應(yīng)力補(bǔ)償，可以顯著提高邊坡的整體穩(wěn)定性。

表4 錨索作用位置對邊坡整體穩(wěn)定性的影響Table 4 Influence of anchor cable position on overall stability of slope

5 結(jié)論

(1)對多錨邊坡的錨索預(yù)應(yīng)力進(jìn)行了長期監(jiān)測，監(jiān)測結(jié)果表明快速損失階段錨索預(yù)應(yīng)力的損失比重最大，占總損失率的70%～90%，預(yù)應(yīng)力損失程度較大的錨索集中作用于每級邊坡的坡頂處，此外，該處錨索對環(huán)境變化和施工擾動也比較敏感。在錨索預(yù)應(yīng)力波動變化階段，邊坡中上部各錨索預(yù)應(yīng)力的波動范圍為2%～4%，雖然邊坡中下部各錨索的預(yù)應(yīng)力值也并非一成不變，但相對于它們的穩(wěn)定值而言，可認(rèn)為它們的預(yù)應(yīng)力值沒有出現(xiàn)明顯的波動現(xiàn)象。

(2)基于最小耗能原理的塑性極限分析上限法并結(jié)合錨索的實(shí)測預(yù)應(yīng)力值對多錨邊坡的整體穩(wěn)定性進(jìn)行了分析，可見，對邊坡進(jìn)行錨索加固后可以顯著提高邊坡的整體穩(wěn)定性，但如果忽略錨索預(yù)應(yīng)力的損失，以設(shè)計(jì)錨固荷載對邊坡進(jìn)行穩(wěn)定性計(jì)算，會造成計(jì)算結(jié)果的偏大。

(3)在錨索預(yù)應(yīng)力波動變化階段，僅錨索C3預(yù)應(yīng)力波動變化時，邊坡整體穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果的變化范圍最大，結(jié)合錨索C3的作用位置可知，中下部各錨索是控制邊坡整體穩(wěn)定性的關(guān)鍵。在對錨索預(yù)應(yīng)力的后期補(bǔ)強(qiáng)中，應(yīng)著重加強(qiáng)邊坡中下部各錨索的預(yù)應(yīng)力補(bǔ)償，以顯著提高多錨加固邊坡的整體穩(wěn)定性。