宋振鐸，遲煥磊，劉思程，侯慧錦，劉佳金

(1.中國(guó)煤礦機(jī)械裝備有限責(zé)任公司，北京 100011； 2.中煤華晉集團(tuán)有限公司王家?guī)X分公司，山西 河津 043300)

煤炭作為一種重要的能源，對(duì)于經(jīng)濟(jì)發(fā)展、生產(chǎn)生活具有重要作用，煤炭在開(kāi)采過(guò)程中，其開(kāi)采效率受到多種因素的影響[1]。我國(guó)煤炭在開(kāi)采過(guò)程中，如果巖體穩(wěn)定性較差，強(qiáng)度變化較大，則會(huì)對(duì)開(kāi)采生產(chǎn)的順利進(jìn)行造成影響[2]。綜采工作面回撤通道是煤礦生產(chǎn)過(guò)程中重要部分，工作面的接替、綜采工作面的搬家、倒面是煤礦生產(chǎn)過(guò)程中的重要工作內(nèi)容[3]，因此，回撤通道是實(shí)現(xiàn)設(shè)備回撤的主要通道，其對(duì)于生產(chǎn)的效率和產(chǎn)量存在直接關(guān)聯(lián)。由于煤層的埋藏條件存在一定差異，當(dāng)工作面不斷接近停采線(xiàn)時(shí)，回撤通道圍巖支護(hù)在工作面超前支承壓力的影響下[4]，容易發(fā)生巷道頂板的位移和變形，甚至發(fā)生斷裂，進(jìn)而引發(fā)巷道圍巖變形，對(duì)于設(shè)備的正常回撤造成極大影響，甚至發(fā)生回撤安全問(wèn)題[5]。因此，回撤通道圍巖支護(hù)的穩(wěn)定性對(duì)于回撤工作的正常和安全進(jìn)行均具有重要意義。

目前相關(guān)領(lǐng)域?qū)W者針對(duì)圍巖穩(wěn)定性進(jìn)行了研究。關(guān)于巷道圍巖方面，采用錨固力學(xué)效應(yīng)，分析巷道圍巖穩(wěn)定性[6]。針對(duì)隧道圍巖方面，利用臨界穩(wěn)定斷面，分析隧道圍巖穩(wěn)定性[7]。基于上述分析，本文為全面分析綜采工作面回撤通道圍巖支護(hù)穩(wěn)定性，以某地區(qū)的典型淺埋煤層為研究對(duì)象，采用三維有限差分程序?qū)﹂_(kāi)采末期回撤通道的圍巖支護(hù)穩(wěn)定性展開(kāi)分析。

1 研究區(qū)概況

1.1 地質(zhì)特征

研究區(qū)的地質(zhì)情況為褶皺構(gòu)造，并且伴生一級(jí)的小斷裂，煤層主要分為偽頂層、直接頂層、基本頂層、底板層，各層的地質(zhì)情況如下。

(1)煤層的偽頂。主要由粉砂巖和炭質(zhì)泥巖組成，整體巖性呈現(xiàn)灰黑色、呈薄層狀態(tài)，并且存在植物化石等，泥質(zhì)膠結(jié)，其厚度為0～0.67 m，平均厚0.32 m。

(2)直接頂。主要由細(xì)砂巖組成，整體巖性呈現(xiàn)深、淺灰色，呈中厚層狀態(tài)，并且存在石英、長(zhǎng)石以及暗色的礦物質(zhì)[8]；此外，該層中夾有較薄的中細(xì)粒砂巖、粉砂巖以及煤線(xiàn)、植物化石等，其厚度0.936～1.165 m，平均厚1.020 m，屬于Ⅰ類(lèi)頂板，穩(wěn)定性不理想，強(qiáng)度較差。

(3)基本頂。主要包含粉砂巖，整體巖性呈現(xiàn)深、淺灰色，呈厚層狀態(tài)。其中夾有中細(xì)粒砂巖[9]、植物化石等，其厚度為0.671～3.012 m，平均厚1.842 m，該層具備較好的穩(wěn)定性，較為堅(jiān)硬，為Ⅱ級(jí)頂板。

(4)底板。由砂質(zhì)和炭質(zhì)2種泥巖、根土巖組成，其厚度為1.147～3.066 m，平均厚2.005 m，其遇水后容易發(fā)生膨脹。

1.2 工作面概況

綜采工作面高位的平均煤厚5.22 m，走向長(zhǎng)2.21 km，傾向長(zhǎng)300 m，平均埋深136 m，煤層傾角為0°～3.2°。現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量得出綜采工作面底板巖層的抗壓、抗拉強(qiáng)度分別為21.4 MPa和0.95 MPa；頂板巖層抗壓、抗拉強(qiáng)度分別為16.31 MPa和0.87 MPa。因此，開(kāi)采過(guò)程中頂板穩(wěn)定性較差[10]，對(duì)于頂板的控制難度較大，對(duì)于設(shè)備回撤以及工作面的開(kāi)采效率造成較大影響[11]。各層的力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1。

表1 各層位置的力學(xué)參數(shù)Tab.1 Mechanical parameters of each layer

綜采工作面地層結(jié)構(gòu)如圖1所示。

圖1 綜采工作面地層結(jié)構(gòu)示意Fig.1 Schematic of stratum structure of fully-mechanized mining face

準(zhǔn)備綜采工作前，在終采線(xiàn)附近掘出2條主、輔回撤通道，起到快速回撤、維護(hù)設(shè)備安全的作用，如圖2所示。

在綜采結(jié)束階段，受開(kāi)采活動(dòng)的影響，礦井壓力逐漸增大，易產(chǎn)生塌陷、片幫等現(xiàn)象，甚至出現(xiàn)冒頂事故。所以，在特殊情況下，可以將回撤通道作為保留巷道。

圖2 回撤通道布置Fig.2 Layout of withdrawal passage

綜采工作面長(zhǎng)度為300 m，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)判斷，在回采過(guò)程中，因巷道存在著嚴(yán)重的頂板損壞現(xiàn)象，需要對(duì)其進(jìn)行翻修，降低了采場(chǎng)的回撤速率。頂板破壞照片如圖3所示。

圖3 頂板破壞照片F(xiàn)ig.3 Photo of roof damage

將預(yù)掘雙回撤通道技術(shù)應(yīng)用于綜采工作面中，主、輔回撤巷道截面尺寸分別為5.4 m×2.6 m和5.2 m×2.4 m，留25 m寬的保護(hù)煤柱于兩側(cè)回撤通道之間。采用錨網(wǎng)索對(duì)兩側(cè)回撤通道聯(lián)合支護(hù)。

1.3 圍巖支護(hù)結(jié)構(gòu)

對(duì)綜采工作面的地質(zhì)特征以及工作面的實(shí)際情況分析后得出，該工作面在開(kāi)采末期[12]，會(huì)出現(xiàn)頂板大范圍冒落、發(fā)生失穩(wěn)。因此，結(jié)合實(shí)際情況和設(shè)備回撤需求[13]，確定采用錨網(wǎng)索支護(hù)結(jié)構(gòu)完成回撤通道圍巖的支護(hù)。支護(hù)采用鋼絞線(xiàn)為主，其尺寸為φ15.2 mm×7 300 mm，在每一排均設(shè)置2個(gè)錨索，并對(duì)錨桿加固后形成組合梁[14]，采用懸吊的方式將其置于巖層中，頂部采用錨桿和錨索—金屬網(wǎng)絡(luò)支護(hù)，正幫以及負(fù)幫分別采用玻璃鋼錨桿和螺紋鋼錨桿、錨固詳情見(jiàn)表2。

表2 回撤通道煤壁支護(hù)的錨桿、錨固詳情T(mén)ab.2 Bolts and anchoring details of coal wall support in withdrawal passage

2 回撤通道圍巖支護(hù)穩(wěn)定性分析

2.1 穩(wěn)定性分析方法

2.1.1 模擬分析原理

采用三維有限差分程序(Fast Lagrangian Analysis of Continua，F(xiàn)LAC)完成回撤通道圍巖支護(hù)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性分析，F(xiàn)LAC支持交互的輸入方式[15]，能夠依據(jù)輸入的指令完成命令文件的讀寫(xiě)，應(yīng)用簡(jiǎn)單、便捷。FLAC數(shù)值模擬模型如圖4所示。

圖4 FLAC數(shù)值模擬模型Fig.4 FLAC numerical simulation model

FLAC能夠完成地質(zhì)、巖石等受力特性的模擬和分析[16]，在分析過(guò)程中，采用擬合的方式完成三維網(wǎng)格中的多面體單元的處理，使模擬結(jié)果與實(shí)際結(jié)果一致，模擬分析原理如圖5所示。

圖5 三維有限差分程序模擬分析原理Fig.5 Analysis principle of 3D finite difference program simulation

FLAC在模擬分析時(shí)，采用線(xiàn)性或者非線(xiàn)性完成單元材料模型構(gòu)建。構(gòu)建模型通過(guò)網(wǎng)絡(luò)的移動(dòng)和變形[17]，模擬出材料在受到外力影響下發(fā)生的變形結(jié)果；模擬計(jì)算時(shí)，場(chǎng)的控制微分方程采用有限差分格完成求解，獲取材料的彈塑性[18]、變形等分析。FLAC在模擬計(jì)算時(shí)，速度和位移的計(jì)算通過(guò)運(yùn)動(dòng)方程完成，在此基礎(chǔ)上得出應(yīng)變率，獲取新的應(yīng)力，設(shè)定每一個(gè)步驟時(shí)，即為回線(xiàn)的一個(gè)循環(huán)過(guò)程，可靠獲取巖層、接觸面、錨桿等對(duì)象的模擬結(jié)果，并且可得出應(yīng)力場(chǎng)、位移場(chǎng)的結(jié)果。FLAC在模擬計(jì)算時(shí)，能夠依據(jù)模擬對(duì)象的實(shí)際情況，完成位移和載荷邊界的設(shè)定[19]；并且自動(dòng)完成網(wǎng)格劃分。模擬計(jì)算結(jié)果可采用多種方式呈現(xiàn)，例如應(yīng)力云圖、位移直線(xiàn)云圖和分布圖、矢量圖等。

2.1.2 模擬計(jì)算巖土力學(xué)參數(shù)

采用FLAC模擬綜采工作面回撤通道時(shí)，需對(duì)煤層整個(gè)的開(kāi)采過(guò)程中實(shí)行模擬，獲取工作面圍巖的應(yīng)力和位移場(chǎng)的分布特征等[20]，以此獲取每一個(gè)單元的應(yīng)力和應(yīng)變結(jié)果。模擬計(jì)算時(shí)所需的巖體物理力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表3。

表3 模擬計(jì)算的巖體力學(xué)參數(shù)Tab.3 Simulated mechanical parameters of rock mass

2.2 回撤通道應(yīng)力分布分析

記錄綜采工作面與主回撤通道距離每相差5 m情況，分析回撤通道周?chē)鷳?yīng)力分布情況。不同回撤通道與工作面距離時(shí)的通道應(yīng)力分布如圖6所示。

圖6 不同回撤通道與工作面距離時(shí)的通道應(yīng)力分布Fig.6 Channel stress distribution of passage with different distances between withdrawal passage and working face

由圖6可知，當(dāng)綜采工作面與主回撤通道相差20 m時(shí)，主回撤通道受采動(dòng)壓力和集中應(yīng)力的雙重影響，呈“非對(duì)稱(chēng)雙峰值”狀態(tài)，隨著壓力的增強(qiáng)變?yōu)椤皩?duì)稱(chēng)單峰”態(tài)，但輔回撤通道區(qū)域狀態(tài)不會(huì)隨著應(yīng)力場(chǎng)數(shù)值增加而改變。回撤通道圍巖應(yīng)力云圖如圖7所示。

根據(jù)圖7可知，區(qū)域應(yīng)力“非對(duì)稱(chēng)雙峰值”分布隨綜采工作面推進(jìn)逐步增加，回撤通道在應(yīng)力環(huán)境下，易造成圍巖失穩(wěn)，需要對(duì)回撤通道頂板及幫部加強(qiáng)支護(hù)。

圖7 回撤通道圍巖應(yīng)力云圖Fig.7 Nephogram of surrounding rock stress of withdrawal passage

2.3 回撤通道的圍巖變形結(jié)果分析

獲取綜合開(kāi)采面正常開(kāi)采過(guò)程中，回撤通道頂板、底板和側(cè)面發(fā)生的變形結(jié)果，見(jiàn)表4。

表4 回撤通道頂板、底板和側(cè)面發(fā)生的變形結(jié)果Tab.4 Deformation results of the roof，floor plate and side of withdrawal passage

分析表4結(jié)果可知，隨著回撤通道與工作面距離的逐漸增加，回撤通道圍巖的變形結(jié)果逐漸下降，其中頂板的變形結(jié)果最明顯，最高變形達(dá)到52.2 mm；底板的變形結(jié)果最小。回撤通道圍巖變形云圖如圖8所示。根據(jù)表4、圖8可知，隨著開(kāi)采工作面的推進(jìn)，回撤通道圍巖發(fā)生動(dòng)態(tài)性的變化。因此，為保證回撤通道的正常使用，提升開(kāi)采效率，需設(shè)置圍巖支護(hù)結(jié)構(gòu)。

2.4 礦壓結(jié)果分析

獲取圍巖支護(hù)結(jié)構(gòu)安裝前、后，錨索梁絞頂在施工前、后2個(gè)階段中，頂板發(fā)生位移的結(jié)果見(jiàn)表5。

圖8 回撤通道圍巖變形云圖Fig.8 Nephogram of surrounding rock deformation of withdrawal passage

表5 施工前、后錨索梁絞頂頂板位移的結(jié)果Tab.5 Displacement results of stranded roof of anchor cable beam before and after construction

分析表5結(jié)果可知，圍巖支護(hù)結(jié)構(gòu)施工前，頂板的淺層高度值和深度高度值發(fā)生一定上升，表示此時(shí)頂板發(fā)生明顯位移，淺層高度和深層高度最大位移量分別為5.4、15.6 mm；完成圍巖支護(hù)施工后，位移結(jié)果的變化較小，呈現(xiàn)平穩(wěn)狀態(tài)。表示完成回撤通道圍巖支護(hù)施工后，頂板發(fā)生的位移極小。因此，采用錨網(wǎng)索支護(hù)結(jié)構(gòu)完成回撤通道圍巖的支護(hù)，具備良好的效果，能夠有效提升頂板的支護(hù)效果。

2.5 液壓支架工作阻力分析

主回撤通道支護(hù)采用四柱掩護(hù)液壓支架，設(shè)置額定工作阻力95 MN、活柱縮量2.05 m，工作面距主回撤通道聚類(lèi)同支架工作阻力的波動(dòng)效果見(jiàn)表6。

表6 支架工作阻力波動(dòng)情況Tab.6 Fluctuation of support working resistance

分析表6可得，當(dāng)主回撤通道同工作面間的距離大約是8.5 m前，支架工作阻力值不變。隨著支架工作阻力存在加大的波動(dòng)幅度，快速提升到最高值，并且在最高值附近保持平穩(wěn)。說(shuō)明，當(dāng)開(kāi)采工作面和主回撤通道間的距離是8.5 m，主回撤巷道圍巖應(yīng)力提升，巷道支架承載的壓力提高。

2.6 主回撤通道支護(hù)效果數(shù)值分析

回撤通道原始支護(hù)形式如1.3小節(jié)所述，巷道開(kāi)挖后改進(jìn)支護(hù)加固技術(shù)，采用馬麗散加固頂板，支撐頂板采用的支架是液壓支架。在實(shí)施工作面開(kāi)采，巷道受動(dòng)壓干擾情況下，巷道頂?shù)装逡约皟蓭偷淖冃瘟咳鐖D9所示。

主回撤通道的原支護(hù)形式是頂板錨網(wǎng)索支護(hù)和負(fù)幫錨網(wǎng)支護(hù)，由圖9可知，改進(jìn)后的現(xiàn)支護(hù)方案，可降低巷道頂?shù)装宓囊平恳约皟蓭鸵平?。說(shuō)明改進(jìn)的支護(hù)加固方案，使得巷道主動(dòng)支護(hù)強(qiáng)度以及巷道圍巖承載性能增強(qiáng)，可有效的實(shí)現(xiàn)回撤通道圍巖穩(wěn)定控制。

3 結(jié)論

回撤通道是綜采工作面接替的關(guān)鍵環(huán)節(jié)，其直接影響煤礦生產(chǎn)的效率和安全。但是，回撤通道在圍巖發(fā)生位移和變形后，影響回撤通道的正常使用。因此，為保證回撤通道的正常、安全使用，需完成圍巖支護(hù)施工。圍巖支護(hù)的穩(wěn)定性則尤為重要，本文以某煤礦為研究對(duì)象，采用FLAC方法完成回撤通道模擬，計(jì)算分析圍巖支護(hù)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。

(1)通過(guò)FLAC對(duì)地質(zhì)、巖石等受力特性進(jìn)行模擬和分析，得出應(yīng)力場(chǎng)、位移場(chǎng)的結(jié)果，使本文方法具有可靠性，在實(shí)際應(yīng)用過(guò)程中可以提高煤礦生產(chǎn)效率。

(2)回撤通道易受應(yīng)力的影響造成圍巖失穩(wěn)，導(dǎo)致頂板變形、位移。采用改進(jìn)的支護(hù)加固方案，可提高巷道圍巖的穩(wěn)定性和巷道主動(dòng)支護(hù)強(qiáng)度。

(3)圍巖支護(hù)結(jié)構(gòu)的施工，需結(jié)合綜采工作面和實(shí)際使用需求完成，本文方法能夠完成回撤通道圍巖支護(hù)結(jié)構(gòu)的模擬，并且可靠計(jì)算出其穩(wěn)定性的變化結(jié)果，為綜采生產(chǎn)提供可靠依據(jù)。