黃宗崢，米棟，李堅(jiān)，郭小軍，趙振華，汪文君

(1.中國(guó)航發(fā)湖南動(dòng)力機(jī)械研究所，湖南 株洲 412002；2.南京航空航天大學(xué) 機(jī)械結(jié)構(gòu)力學(xué)及控制國(guó)家重點(diǎn)試驗(yàn)室，江蘇 南京 210016)

0 引言

噴氣式飛機(jī)在起飛、降落或低空飛行時(shí)，航空發(fā)動(dòng)機(jī)在吸入空氣的同時(shí)可能會(huì)吸入石塊、砂粒、螺栓或鉚釘?shù)扔参?，?huì)對(duì)風(fēng)扇或壓氣機(jī)葉片造成外物損傷[1](foreign object damage，F(xiàn)OD)。外物損傷會(huì)嚴(yán)重影響葉片疲勞強(qiáng)度，使得葉片在工作過程中發(fā)生難以預(yù)估的疲勞斷裂，引發(fā)嚴(yán)重的飛行事故。發(fā)動(dòng)機(jī)葉片的外物損傷嚴(yán)重影響飛行安全，且維修費(fèi)用昂貴。因此，研究葉片外物損傷規(guī)律對(duì)葉片的抗外物損傷設(shè)計(jì)具有重要借鑒意義。

20世紀(jì)90年代中期，美國(guó)HCF計(jì)劃中分析對(duì)比了6種FOD模擬試驗(yàn)方法[2]：機(jī)械加工缺口法、擺錘/落錘法、螺線槍法、準(zhǔn)靜態(tài)擠壓法、空氣炮法以及整機(jī)吸入試驗(yàn)。從理論上講，能夠精確模擬FOD的試驗(yàn)方法只有整機(jī)吸入試驗(yàn)，但由于試驗(yàn)費(fèi)用巨大，一般不用于實(shí)驗(yàn)室模擬。THOMPSON S R等[3]運(yùn)用不同的試驗(yàn)?zāi)M方法進(jìn)行外物損傷模擬試驗(yàn)，認(rèn)為空氣炮法可通過大量的經(jīng)驗(yàn)積累來達(dá)到準(zhǔn)確模擬FOD的試驗(yàn)方法。南京航空航天大學(xué)自主研制了空氣炮高速?gòu)椀罌_擊試驗(yàn)系統(tǒng)，進(jìn)行發(fā)動(dòng)機(jī)葉片的外物損傷試驗(yàn)研究。2014年，劉超等[4]研究了空氣炮法模擬葉片F(xiàn)OD的可行性，研究表明使用空氣炮法預(yù)制損傷處具有材料丟失、剪切撕裂、微裂紋、塑性變形等真實(shí)FOD的損傷特征。

早在1982年，美國(guó)NICHOLAS T等[5]用平板試件模擬葉片，研究小型硬體外物對(duì)壓氣機(jī)葉片的損傷，試驗(yàn)分析了外物材料、形狀、速度等因素與損傷形式、損傷程度的關(guān)系，并提出了能夠定量描述損傷情況的臨界損傷速度和幾何標(biāo)度的概念。2003年，NOWELL D等[6]研究了沖擊角度、前緣半徑和葉片楔角對(duì)損傷的影響。2020年，ZHAO Z H等[7]通過空氣炮法進(jìn)行了FOD模擬試驗(yàn)，詳細(xì)研究了試樣的宏觀和微觀沖擊損傷。

本文以不銹鋼模擬葉片為研究對(duì)象，通過空氣炮法研究不同外物類型、外物尺寸、沖擊速度、沖擊角度以及前緣半徑對(duì)損傷規(guī)律的影響，為之后高周疲勞試驗(yàn)做了準(zhǔn)備，同時(shí)可為航空發(fā)動(dòng)機(jī)葉片抗外物損傷設(shè)計(jì)提供依據(jù)。

1 試驗(yàn)方法

1.1 試驗(yàn)對(duì)象

試驗(yàn)對(duì)象為兩種前緣半徑的模擬葉片，模擬葉片材料為1Cr15Ni4Mo3N不銹鋼，材料參數(shù)見表1。不銹鋼模擬葉片選用厚度為2 mm的不銹鋼板材，根據(jù)HB5277—84標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行加工，如圖1所示。

表1 1Cr15Ni4Mo3N不銹鋼材料屬性

圖1 模擬葉片具體尺寸圖

外物損傷試驗(yàn)中，采用200 m/s和280 m/s兩種不同的沖擊速度，分別以30°和60°沖擊角對(duì)兩種前緣的不銹鋼模擬葉片進(jìn)行沖擊試驗(yàn)，沖擊示意圖如圖2所示。

圖2 沖擊示意圖

1.2 外物材料特性

空氣炮模擬外物損傷試驗(yàn)采用鋼珠、玻璃珠和金屬塊3種外物，如圖3所示。鋼珠和玻璃珠分別采用直徑2 mm和3 mm兩種尺寸；金屬塊采用與直徑2 mm和3 mm鋼珠體積相同的兩種尺寸，棱長(zhǎng)分別為1.612 mm、2.418 mm。鋼珠和金屬塊采用GCr15軸承鋼作為原材料。軸承鋼以及玻璃的材料參數(shù)如表2所示。

圖3 外物實(shí)物圖

表2 外物材料參數(shù)

1.3 試驗(yàn)方法

本文共開展了包含不同前緣半徑、外物類型、外物尺寸、沖擊速度及沖擊角度的48件不銹鋼模擬葉片外物損傷試驗(yàn)。

使用南京航空航天大學(xué)自主開發(fā)的NH-10空氣炮試驗(yàn)系統(tǒng)開展外物損傷試驗(yàn)，試驗(yàn)設(shè)備如圖4所示。試驗(yàn)后的損傷缺口采用三維體視顯微鏡進(jìn)行測(cè)量，從而得到損傷深度尺寸及損傷寬度尺寸。

圖4 NH-10型空氣炮試驗(yàn)系統(tǒng)

2 結(jié)果與討論

2.1 損傷類型

外物撞擊葉片形成的缺口損傷形式有多種，有缺口、鼓包和撕裂。發(fā)射鋼珠和玻璃珠產(chǎn)生的損傷形式主要分為兩種：缺口和鼓包，如圖5所示；發(fā)射金屬塊產(chǎn)生的損傷形式主要分為3種：缺口、鼓包以及撕裂，如圖6所示。

圖5 典型的鋼珠/玻璃珠沖擊損傷形式

圖6 典型的金屬塊沖擊損傷形式

2.2 外物損傷規(guī)律分析

根據(jù)外物損傷試驗(yàn)所得結(jié)果，分析不同外物類型、外物尺寸、沖擊速度、沖擊角度以及前緣半徑對(duì)葉片損傷的影響。根據(jù)2.1節(jié)所述，因?yàn)閾p傷類型有所不同，故在作圖時(shí)對(duì)某些點(diǎn)進(jìn)行了標(biāo)注，在此說明：未標(biāo)注損傷類型為缺口，圓形標(biāo)注損傷類型為鼓包，方形標(biāo)注損傷類型為撕裂。

1)外物類型的影響

圖7、圖8為不同外物類型對(duì)不同前緣半徑損傷的影響。選取了外物尺寸為2 mm和3 mm(由于金屬塊的體積與鋼珠相同，所以圖中并未以其棱長(zhǎng)作為圖例)，沖擊角度為30°，沖擊速度為280 m/s的試驗(yàn)工況點(diǎn)。由圖可得，在0.09 mm前緣半徑的損傷中，由于鋼珠和金屬塊的密度和硬度比玻璃珠大，導(dǎo)致鋼珠和金屬塊的能量都大，所以損傷寬度和深度以玻璃珠、鋼珠、金屬塊依次增大。其中金屬塊所造成的損傷比鋼珠和玻璃珠損傷都要大，這是由于金屬塊的形狀所導(dǎo)致的。在0.1 mm前緣半徑的損傷中表現(xiàn)出的情況與0.09 mm前緣半徑的損傷有明顯不同，其中鋼珠造成的損傷寬度和深度大于玻璃珠，但是金屬塊造成的損傷寬度和深度有明顯減小。因?yàn)榻饘賶K為方形，金屬塊與葉片發(fā)生撞擊時(shí)金屬塊的撞擊姿態(tài)是不能控制的，所以金屬塊在0.1 mm前緣半徑損傷中在某些工況下?lián)p傷寬度和深度減小。

圖7 外物類型對(duì)0.09前緣半徑損傷的影響

圖8 外物類型對(duì)0.1 mm前緣半徑損傷的影響

2)外物尺寸的影響

圖9、圖10為不同外物尺寸對(duì)不同前緣半徑損傷的影響。選取不同外物類型，沖擊角度為30°，0.09 mm前緣半徑?jīng)_擊速度為200 m/s，0.1 mm前緣半徑?jīng)_擊速度為280 m/s的試驗(yàn)工況點(diǎn)。由圖可得，不管前緣半徑是0.09 mm還是0.1 mm，沖擊損傷寬度和深度都隨著外物尺寸的增大而增大。尤其是鋼珠和金屬塊尺寸的增大對(duì)損傷深度的影響較多，這是因?yàn)殇撝楹徒饘賶K沖擊能量要比玻璃珠大得多。

圖9 外物尺寸對(duì)0.09 mm前緣半徑損傷的影響

圖10 外物尺寸對(duì)0.1 mm前緣半徑損傷的影響

3)沖擊速度的影響

圖11、圖12為不同沖擊速度對(duì)不同前緣半徑損傷的影響。選取3 mm的鋼珠和玻璃球，棱長(zhǎng)2.4 mm的金屬塊，沖擊角度為30°的試驗(yàn)工況點(diǎn)。由圖可得，前緣半徑不管是0.09 mm還是0.1 mm，損傷類型為缺口的情況下，損傷寬度和深度都隨速度增大而增大。當(dāng)損傷類型為鼓包的情況下，速度大小對(duì)損傷寬度和深度的影響并沒有表現(xiàn)出一種規(guī)律。同時(shí)，沖擊速度對(duì)損傷類型也有影響，這一點(diǎn)也可以從2.2節(jié)2)中可以看出。沖擊速度的升高意味著外物能量的提升，所以導(dǎo)致速度低的情況下鼓包比速度高的情況鼓包較多。從圖11中還可以看出，玻璃球?qū)?.09 mm前緣半徑的沖擊損傷中，200 m/s速度沖擊的損傷類型為缺口，而280 m/s速度沖擊的損傷類型為鼓包，這是由于沖擊角度的影響而導(dǎo)致的人為試驗(yàn)誤差。

圖11 沖擊速度對(duì)0.09 mm前緣半徑損傷的影響

圖12 沖擊速度對(duì)0.1 mm前緣半徑損傷的影響

4)沖擊角度的影響

圖13、圖14為沖擊角度對(duì)不同前緣半徑損傷的影響。選取2 mm的鋼珠和玻璃球，棱長(zhǎng)1.6 mm的金屬塊，沖擊速度為280 m/s的試驗(yàn)工況點(diǎn)。從圖中可得，沖擊角度對(duì)損傷寬度和深度的影響并不是特別明顯，但是可以明顯發(fā)現(xiàn)沖擊角度為60°時(shí)，損傷類型鼓包和撕裂明顯比沖擊角度為30°時(shí)要多。

圖13 沖擊角度對(duì)0.09 mm前緣半徑損傷的影響

圖14 沖擊角度對(duì)0.1 mm前緣半徑損傷的影響

5)前緣半徑的影響

圖15為不同前緣半徑的影響。選取了鋼珠所有的試驗(yàn)工況點(diǎn)。從圖中可以看出前緣半徑對(duì)損傷寬度和深度并沒有明顯的影響。產(chǎn)生這種結(jié)果的原因有兩點(diǎn)：第一，前緣半徑相差不多，導(dǎo)致試驗(yàn)結(jié)果沒有明顯的特征；第二，由于沖擊角度的影響，導(dǎo)致試驗(yàn)存在人為的瞄準(zhǔn)誤差。

圖15 前緣半徑對(duì)損傷的影響

3 結(jié)語

本文使用空氣炮法開展了外物損傷試驗(yàn)，研究了不銹鋼模擬葉片的外物損傷規(guī)律。通過不同工況(外物類型、外物尺寸、沖擊速度、沖擊角度、前緣半徑)的試驗(yàn)結(jié)果，分析了試驗(yàn)參數(shù)對(duì)損傷寬度與深度的影響，得到了以下結(jié)論。

1)外物材料類型對(duì)沖擊損傷影響十分明顯，主要表現(xiàn)在材料的密度及硬度上。硬度較大的外物更易切削材料，造成的損傷深度較大；材料密度與沖擊能量相關(guān)，能量越大，造成的損傷越大。

2)外物尺寸、沖擊速度對(duì)損傷寬度與深度的影響都呈現(xiàn)出正相關(guān)的關(guān)系，這也是由于沖擊能量的影響。

3)外物損傷寬度和深度均與沖擊角度和前緣半徑之間沒有明顯關(guān)系。

4)沖擊速度和沖擊角度對(duì)損傷類型有較大影響，沖擊角度越大、沖擊速度越小時(shí)，鼓包型損傷明顯增多，沖擊角度越大、沖擊速度越大時(shí)，撕裂型損傷明顯增多。