鄭 文 于明潔 曾 旺 寇明銀

本鋼北營新2號高爐2014年7月26日建成投產，2019年7月5日停爐進行爐缸耐材澆筑，8月28日順利開爐。2019年1-5月，焦炭價格隨著鋼材市場的好轉而持續(xù)上升，新2號高爐平均入爐焦比高達393㎏/tFe（含焦丁比），給企業(yè)生產成本帶來極大的壓力。為此，北營煉鐵廠準備通過建立合理的操作制度，對新2號高爐入爐焦比進行攻關，以降低入爐焦比和生鐵成本。根據統(tǒng)計，全國同類型先進高爐入爐焦比360kg/tFe左右，新2號高爐的歷史最好水平為378kg/tFe，參照先進水平，結合北營大高爐現有原燃料條件及設備和技術水平，本鋼將入爐焦比控制目標設定在370 kg/tFe以下。

實施“降低北營新2爐入爐焦比攻關”后，圍繞項目既定的內容開展工作，研究并優(yōu)化高爐的4大操作制度，選擇合理的布料矩陣、選擇適宜的送風制度、控制好爐內的熱制度、確定好合適的造渣制度、建立好爐前出渣出鐵制度和原燃料管理制度，并逐步增加礦石批重，提高煤氣利用率；適當提高產量，降低燃料消耗；合理控制好爐內邊緣、中心氣流的發(fā)展程度，在爐況穩(wěn)定順行的基礎上達到降低入爐焦比的目的。新2號高爐于12月17日8:00至12月18日1:46，計劃檢修17小時46分鐘。以往新2號高爐休風爐內總焦比在450kg/tFe以上，而這次休風前的焦比較低，故選擇低焦比復風。

1.休風前狀態(tài)

本鋼北營新2號高爐休風前風量5600m3/min～5650m3/min，風壓407KPa～411KPa，參數匹配，煤氣利用穩(wěn)定在47.1%～47.4% 之間，爐溫穩(wěn)定，爐缸熱量充沛。期間12日、13日，因噴吹煙煤配比波動，燃料比波動10～15公斤，造成爐內參數上限運行，未引起爐況波動，至檢修前爐況基本平穩(wěn)順行。同時，根據氣流變化及爐況順行程度，于12月16日將中心焦圈數由2.5圈調整至3圈，在保證煤氣流合理分布[1,2]的同時，為計劃檢修、促進爐況順行，打下了良好的基礎。

1.1 休風料單

休風料主要是根據休風時長、凈焦的加入量以及休風后爐料的焦炭負荷率進行配加，以確保爐況穩(wěn)定，熱量充沛。同時要求休風料的集中焦盡量到達爐腰上部，這樣可以保證復風時及時補充爐缸所需要的熱量，熔化爐缸中的冷渣鐵，改善下部料柱的透氣性，利于復風后爐況的快速恢復[3]。

12月17日5:29集中加焦入爐，本次休風料的集中焦位置在爐身中部（爐腰上6米處）。休風料全爐焦比416kg/tFe，比上次休風料低24 kg/tFe。

1.2 出渣鐵組織

4:40開倒數第二次鐵口，6:30開末次鐵口，重疊32分鐘，6:50鐵口噴吹，6:52開始減風，末次鐵爐溫0.605%、物理熱1511℃。

1.3 參數調整

休風前風量5600m3/min，參數對稱，平穩(wěn)順行。

6:52開始減風，4:40減氧至170m3/min；6:50停氧，停煤、停TRT，切煤氣；8:00休風。減風和停煤粉停富氧操作應該盡量保持一致，確保爐內殘余煤粉的充分燃燒。休風減風過程中，因放風閥調節(jié)不靈敏，減風指示沒有自動停止，造成減風過度又回風（放風至0，風壓158KPa），給休、復風操作增加了難度。

2.休風期間工作

2.1 更換布料溜槽

由于休風前使用的溜槽已超期運行，本次休風更換了布料溜槽。

2.2 溜槽α 角度的校對

新、舊溜槽角度差別不大，碼盤值及測量值均略大于設定值，尤其是角度大于37.5°后差值逐漸增大。見表1、表2。

表1 原溜槽角度測量

表2 新溜槽角度測量

2.3 10 段冷卻壁132 號水管處理

11月7日，因10段壁體溫度頻繁波動，造成10段132號水管漏水。為避免向爐內大量漏水影響爐況[4]，利用此次休風機會，對132號水管進行穿管修復。用穿管灌漿高壓水冷卻，既保證了不向爐內漏水，又保證了冷卻效果。

2.4 風口調整

休風調整風口面積、風口長度、調整匯總。因風口面積變化不大，風口長度均調整為640mm，促使初始煤氣流分布合理[5]。

2.5 爐缸鐵口區(qū)域壓漿

為減少爐缸串煤氣對鐵口及爐缸溫度的影響[6,7]，本次休風進行爐缸壓漿工作。爐缸壓漿值班室全程跟蹤記錄灌漿孔開孔位置、壓漿時間、壓漿壓力、壓入料數量。

壓漿孔共計26個，均位于各鐵口兩側，其中3場鐵口脖上方新開孔2個，其余均為原有孔，每次壓入時間在20～40秒后反泵，實際壓入效果不明顯。

3.復風操作

3.1 爐內操作

2020年12月18日1：46，堵2號、10號、18號、26號風口送風[4,8,9,10]。休風后堵風口送風有利于加快風的速度，特別是有利于送風初期的加風，縮短吹透中心的時間，抑制送風初期煤氣流向邊緣發(fā)展，同時減少因爐墻渣皮脫落導致爐內憋風。初期風量1500m3/min，頂壓19kpa，引煤氣，逐步加風至3200m3/min，頂壓57kpa，風壓184kpa。由于參數不匹配，下料不順暢，被迫控制風量2550m3/min穩(wěn)定風壓，穩(wěn)氣流，直至18日5：30，壓量關系合理，料速與風量相適應開始逐步加大用風量。8:52捅開2號、18號風口。10:30捅開26號風口，14:42捅開10號風口。10:36高爐開始富氧，至18日14：43，恢復全風、全氧、全風口。

中期4:00加料送風時，由于加料不順暢，被迫降低風量風壓，延長了復風時間。究其原因，一方面是捅風口和加風控制[11]不好。送風前應先按風壓控制風量，保持一個良好的壓差，同時一般當風量達到60%時，應打開第一風口，而此次打開風口的時間、送風量以及噴吹煤氣時間有不一致。另一方面，是初始加料礦批過大。在復風初期應礦批應該保持較正常小1t～2t。

3.2 爐前操作

休風前應該注意優(yōu)化鐵前工作，及時排除渣鐵，避免高爐復風后形成爐缸透氣性和透液性差的情況。

4:05開鐵口出鐵，爐渣堿度適中，渣鐵流動性較好，生鐵含硅量1.78%，后期才逐步下行至0.55%。分析原因：首先是煤氣利用率恢復慢。其次是休風熱量損失大，恢復較慢[12,13]。

3.3 高爐強化冶煉

自18日14:43分起，高爐基本達到全風、全氧，各參數在合理范圍內，逐步強化冶煉，至19日，產量達到8000t，各項指標基本恢復至休風前水平，期間對各參數進行了調整。

3.3.1負荷及料制調整

主要手段一方面是提高礦批，增加入爐熟料比，以提高生產指標。有研究認為[14]，每提高1%的熟料率，可降低焦比1.2kg/t、增產0.3%左右；另一方面是微調布料矩陣，提高高爐內部的透氣、透液性。

復風強化后，物理熱上升明顯且迅速。渣鐵物理熱的提高，一方面需要充足的爐溫及合適爐渣堿度，另一方面需要大量渣鐵的生成及流出，將冷渣鐵逐漸排除爐外，物理熱才能逐步提高[15]。同時，本次強化冶煉僅僅調整了爐料負荷，目的是為檢驗復風后高爐的冶煉性能，以便在下一步強化冶煉中，做到“源頭”、“過程”和“末端”的綜合調整。如加強精料管理，包括爐料粒度、組成和配比等[16]；選擇上下部操作調劑相結合，上穩(wěn)下活；做好爐前渣鐵排放，及時將渣鐵排放出來，保持爐況的穩(wěn)定順行。這些才是高爐強化冶煉的基礎。

3.3.2設備影響

19日0:03-1:02，因主皮帶2號電機減速機軸承碎，無法上料，風量5600m3/min～2000m3/min，空尺4.5米，嚴重影響氣流分布及強化冶煉。因此對溜槽角度進行調整，對溜槽做了更換。見表3。

表3 休風前后布料角度對比

4.結語

此次復風恢復，在13個小時達到了全風水平。復風初期由于參數不匹配、上風困難，造成爐況反復。原因主要有：

（1）休風期間放風閥失靈，造成減風過度，破壞了原有氣流通路，使煤氣利用率始終在48%的上限區(qū)域運行，導致爐溫居高不下，高爐最高片樣爐溫達到1.78%，致使高爐操作參數一段時間偏緊，出現反復。

（2）休風前在爐溫上，爐缸熱量充足；且輕負荷料的下達，使煤氣利用率變差，減氧減煤時間有偏差，造成未燃煤粉增加，惡化了料柱透氣性。

3）設備維護偏差造成空尺較深，延緩了爐況進一步強化。今后，對所有崗位、所有設備應提前進行試車，確保生產正常使用。生產中，在設備出現問題后，應采取有效措施積極解決，不等不靠，把影響降到最低。

（4）在后期強化階段，要避免迫于產量壓力，操之過急的情況。