周成嵩，楊鵬飛，張紅東，宋 罡

(1.云南省建設(shè)投資控股集團有限公司，云南 昆明 650011；2.中國科學院武漢巖土力學研究所巖土力學與工程國家重點實驗室，湖北 武漢 430071)

0 引言

近年來，大量的工程實踐表明，深埋軟巖隧道開挖過程中引起的地層應力會不斷釋放，致使支護結(jié)構(gòu)嚴重扭曲變形，甚至出現(xiàn)垮塌、斷裂等破壞現(xiàn)象[1-4]。分析其變形特性并優(yōu)化支護設(shè)計技術(shù)與方法尤為重要，及時加強支護對于軟巖隧道安全控制具有重要指導意義，隧道開挖后立即施作支護結(jié)構(gòu)，一般通過設(shè)置高強度鋼拱架、增大噴射混凝土厚度等加固措施提高支護結(jié)構(gòu)剛度，是早期“強支硬頂”支護設(shè)計的體現(xiàn)。深埋軟巖隧道圍巖變形量大，特別是在開挖后的早期變形普遍表現(xiàn)為位移速率加快；工程中大量涌現(xiàn)圍巖富水地段，如設(shè)計或施工不合理極易發(fā)生軟巖大變形甚至塌方，且在隧道埋深較大地段，圍巖受覆蓋層厚度荷載作用影響，巖層應力也會增大，開挖方法及支護類型選擇不當，會嚴重威脅施工安全，影響施工進度。因此，對于深埋軟巖隧道，選擇合理的開挖支護方案，對支護結(jié)構(gòu)受力特征進行深入研究具有十分重要的指導意義。宋桂鋒等[5]根據(jù)現(xiàn)場監(jiān)測結(jié)果分析了云南某公路隧道圍巖和支護結(jié)構(gòu)的變形及受力特征；陳遠志等[6]對河北省某高速公路隧道圍巖的多項應力監(jiān)測成果進行了分析，發(fā)現(xiàn)初支結(jié)構(gòu)與圍巖相互協(xié)同作用下可有效抑制圍巖變形；戴永浩等[7]通過大梁隧道現(xiàn)場監(jiān)測和數(shù)值反演分析，揭示了隧道軟巖大變形規(guī)律，提出控制頂部和底部變形的支護方案，較好地控制了隧道圍巖的大變形,保障了隧道施工安全；王樹英等[8]針對圍巖流變大變形，調(diào)整支護結(jié)構(gòu)參數(shù)，通過支護結(jié)構(gòu)應力監(jiān)測分析結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性；雷軍等[9]對烏鞘嶺隧道圍巖變形與襯砌結(jié)構(gòu)進行了多項應力監(jiān)測，有效反映了圍巖位移與支護結(jié)構(gòu)受力變化規(guī)律，并初步探討了隧道圍巖擠壓大變形的形成機制；Bizjak等[10]采用三維收斂測量法對斯洛文尼亞某公路隧道圍巖位移和襯砌應力進行監(jiān)測，分析NATM施工支護的穩(wěn)定性；熊安祥等[11]通過監(jiān)測新楊柳灣隧道結(jié)構(gòu)應力變化，對其進行支護加固和施工方案優(yōu)化，以確保隧道安全施工；周藝等[12]基于5種方案的支護參數(shù)優(yōu)化進行三維數(shù)值模擬，并與現(xiàn)場監(jiān)測進行對比分析，研究隧道施工過程中的安全性與穩(wěn)定性。

在實際施工過程中，由于圍巖壓力變形過大，導致鋼架支撐承載能力不足，造成鋼拱架支撐受壓產(chǎn)生拉伸變形，且變形過大產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)彎曲，甚至出現(xiàn)破壞失穩(wěn)的嚴重后果。深埋軟巖隧道主要依靠支護結(jié)構(gòu)和圍巖承受外部荷載壓力，支護結(jié)構(gòu)如不能充分發(fā)揮作用，會導致圍巖收斂擠壓變形過大，或發(fā)生初支侵限二襯凈空的問題。本文通過現(xiàn)場監(jiān)測，研究深埋軟巖隧道開挖大變形與支護結(jié)構(gòu)受力特征，可因地制宜地優(yōu)化隧道開挖和圍巖支護的協(xié)同作用，以更好地保證隧道施工過程中的安全與穩(wěn)定。

1 工程概況

某高速公路位于大理州鶴慶縣、洱源縣、劍川縣和怒江州蘭坪縣境內(nèi)，全長約99km，主線按雙向四車道高速公路標準建設(shè)，設(shè)計行車速度為80km/h，路基寬度為25.5m。其中云嶺雪邦山特長隧道穿越云嶺雪邦山—蘭坪縣城東南側(cè)，到達本工程主線終點，與規(guī)劃的大理—蘭坪高速公路相接。本文以云嶺雪邦山特長隧道為依托。

隧道區(qū)屬構(gòu)造剝蝕中山、高山地形地貌區(qū)。隧道穿越區(qū)海拔高程為2 540.000～4 160.000m ，相對高差1 620m。根據(jù)地質(zhì)調(diào)查揭露結(jié)果，隧道區(qū)范圍內(nèi)主要地層為第四系坡殘積(Qdl+el)層、巖層。

云嶺雪邦山特長隧道出口端掘進至K53+290處，隧道埋深約167.5m，原設(shè)計圍巖為IV3級，襯砌類型SF4a，鋼拱架支護采用I16。實際開挖掌子面揭示圍巖以中風化～強風化粉砂質(zhì)泥巖為主，圍巖結(jié)構(gòu)破碎、較松散，軟弱泥質(zhì)夾層發(fā)育，結(jié)構(gòu)間結(jié)合力差，整體完整性較差，綜合推斷為破碎巖體。掌子面前方富水性一般，開挖會有較多裂隙水滲出，受軟弱夾層及裂隙水影響，綜合判定圍巖自穩(wěn)能力差，易掉塊、滑塌。另外地表為自然沖溝，溝內(nèi)有常流水，流量較大。第三方檢測單位超前地質(zhì)預報圍巖為V1級。

根據(jù)以上掌子面揭示圍巖狀況，結(jié)合原設(shè)計支護類型，經(jīng)業(yè)主、設(shè)計、監(jiān)理、施工單位四方代表現(xiàn)場勘察及核對隧道地質(zhì)超前預報報告，確定原有支護方案需進行變更調(diào)整。調(diào)整后圍巖為V1級，襯砌類型SF5a，鋼拱架采用I18，以加強初期支護。調(diào)整后支護設(shè)計方案如圖1所示，原設(shè)計和調(diào)整后設(shè)計參數(shù)對比如表1所示。

圖1 調(diào)整后支護設(shè)計方案

表1 隧道原支護設(shè)計和調(diào)整后支護設(shè)計參數(shù)對比

此時，隧道已開挖地段累積最大沉降量達218.8mm，最大累積收斂值達235.9mm；最大單日沉降量達22.2mm，最大單日收斂值達22.7mm。累積沉降和收斂大大超過了設(shè)計預留變形量15cm。隧道開挖過程中出現(xiàn)不同程度的軟巖大變形、初支表面開裂或脫落(鋼拱架外露)、鋼拱架被擠壓嚴重扭曲變形等現(xiàn)象(見圖2)，發(fā)生冒頂坍塌或突泥涌水等災害。

圖2 隧道掌子面圍巖與初期支護危害

由于將原有支護方案調(diào)整為SF5a襯砌支護加強后的圍巖變形仍較大，初期支護的強度和剛度遠遠滿足不了實際工程需求，設(shè)計預留變形量完全得不到有效控制。因此，需重新加固巖體，給隧道施工造成較大困難。

2 軟巖大變形監(jiān)測及分析

2.1 監(jiān)測斷面布置方案

云嶺雪邦山隧道沉降收斂變形監(jiān)測斷面測點布置如圖3所示。選擇在隧道出口端右幅掌子面K53+290處布置1個監(jiān)測斷面，該斷面至少布置1個拱頂沉降測點A，3條洞周水平收斂測線BC，DE，F(xiàn)G。隧道開挖主要存在洞內(nèi)水平收斂變形，因此將B，C，D，E，F(xiàn)，G各收斂測點分別設(shè)置在上導拱肩、中導拱腰及下導拱腳處。采用全站儀進行三維非接觸式觀測。

圖3 沉降收斂變形監(jiān)測斷面測點布置

2.2 監(jiān)測結(jié)果及分析

K53+290斷面洞周沉降與收斂歷時變化曲線如圖4所示。沉降負值表示拱頂下沉，收斂負值表示向洞內(nèi)收斂。

圖4 K53+290斷面洞周沉降與收斂歷時變化曲線

由圖4可知，在較短的26d監(jiān)測周期內(nèi)，隧道圍巖變形大致可劃分為3個階段，初期0～5d為急劇變形期,中間階段6～15d為快速變形期，后期16～25d為緩慢變形期。隧道開挖過程中，前期5d內(nèi)BC，DE和FG測線累積收斂值分別為99.2，100.6，90.4mm,拱頂測點A累積沉降值為96.1mm；BC，DE和FG測線平均收斂速率分別為16.5，16.8，15.1mm/d，拱頂測點A平均沉降速率為16mm/d。分析認為該段時間內(nèi)圍巖急劇變形，單日變形量較大，受隧道開挖影響，圍巖支護后受力狀態(tài)調(diào)整仍在進行，導致圍巖變形最明顯。

之后隧道變形速率較初期明顯加快，6～15d期間BC，DE和FG測線平均收斂速率分別為21.5，21.9，21.0mm/d；拱頂測點A平均沉降速率為20.4mm/d；15d時觀測得到測線BC，DE和FG累積收斂值分別為215.1，218.7，210.1mm，拱頂測點A累積沉降值為203.9mm。該段時間內(nèi)由于隧道開挖圍巖松散破碎，地層應力在不斷釋放，圍巖處于加速變形狀態(tài)，位移平均速率明顯增大，單次變形量也有較明顯的波動變化，說明整體圍巖的變形調(diào)整并不是一個線性發(fā)展過程，圍巖與支護結(jié)構(gòu)相互作用需經(jīng)歷多次調(diào)整。

16～25d期間，BC，DE和FG測線平均收斂速率分別為21.1，21.4，20.9mm/d，拱頂測點A平均沉降速率為19.9mm/d；25d時觀測得到測線BC，DE和FG累積收斂值分別為231.8，235.9，229.6mm；拱頂測點A累積沉降值為218.8mm。分析可知該段時間內(nèi)圍巖變形速率與中間階段基本相同，且總體上隧道變形趨于穩(wěn)定，說明圍巖與支護結(jié)構(gòu)內(nèi)部調(diào)整已基本完成，但累積變形仍超過預留變形量，設(shè)計調(diào)整SF5a襯砌支護下隧道變形仍得不到有效控制。

3 支護結(jié)構(gòu)受力監(jiān)測及分析

3.1 監(jiān)測方案設(shè)計

為確保云嶺雪邦山隧道開挖過程中的安全與穩(wěn)定，并為高地應力富水軟巖隧道的研究與設(shè)計提供可靠依據(jù)，在隧道出口端右幅K53+211布置1個監(jiān)測斷面，該處支護方案調(diào)整后圍巖等級為V2級，襯砌類型SF5c，采用I20a型鋼拱架加強初期支護。該斷面處分別沿左拱腰測點B、拱頂測點A和右拱腰測點C，以同步A，B，C測點位置布設(shè)初期支護圍巖接觸壓力和鋼拱架受力各3個監(jiān)測點共6支監(jiān)測元件，二襯混凝土三向應力3組監(jiān)測點共9支監(jiān)測元件，如圖5所示。

圖5 K53+211斷面圍巖與支護結(jié)構(gòu)受力監(jiān)測點布置

圍巖接觸壓力監(jiān)測的土壓力計安裝布設(shè)一般選取現(xiàn)場立架工序時段，安置時注意土壓力計的感應受壓面應面向圍巖，為使土壓力計受力均勻且量測數(shù)據(jù)準確，可將土壓力計固定在豎立鋼架的頂端外表面與鋼筋網(wǎng)片間的夾縫中，待后續(xù)噴漿時，務必將土壓力計測點處完全噴實，以達到與巖體緊密貼合的充分飽和狀態(tài)。土壓力計量測電纜引線沿拱部鋼筋網(wǎng)片分段綁扎固定順引而下，但引線綁扎時不宜過緊，以防止混凝土收縮拉斷引線。此外，為保護外露電纜引線不被施工破壞及滿足長期觀測的需要，設(shè)置藏線管或用土工布包裹保護引線。鋼拱架受力監(jiān)測的表面應變計安裝布設(shè)采用電焊焊接固定在工字鋼內(nèi)槽表面處。振弦式土壓力計和安裝型表面應變計如圖6所示。

圖6 振弦式土壓力計和安裝型表面應變計

二襯混凝土三向應變計按預定的方向綁扎在鋼筋網(wǎng)上，將電纜順著鋼筋網(wǎng)牽引到指定位置上。進行混凝土振搗時要保證振搗棒遠離傳感器和電纜。從理論上講，為得到有效數(shù)據(jù)，在1.5倍儀器長度的有效半徑內(nèi)，鋼筋直徑不能大于傳感器長度的1/5。對于安裝兩向或三向應變計時應使用應變計安裝支架，如圖7所示。

圖7 振弦式三向應變計固定和支架

該監(jiān)測斷面初支圍巖接觸壓力、鋼拱架受力及二襯混凝土三向應力均采用振弦式頻率讀數(shù)儀SL-406進行頻率數(shù)據(jù)量測，換算過程如下：

F=K(f2-f02)

(1)

Δε=G(LU1-LU0)

(2)

P=K(f02-f2)

(3)

式中：F為所測圍巖接觸壓力(MPa)；K為監(jiān)測元件標定系數(shù)(MPa/Hz2)；f為當前實測頻率讀數(shù)(Hz)；f0為儀器初始頻率讀數(shù)(Hz)；Δε為所測鋼拱架微應變(με)；G為監(jiān)測元件標定系數(shù)(με/LU)；LU1為當前實測頻率讀數(shù)；LU0為儀器初始頻率讀數(shù)；P為所測混凝土壓應變(με)。

監(jiān)測頻率如表2所示。對出現(xiàn)不良地質(zhì)條件或異常情況時，應適當加密觀測頻率。

表2 監(jiān)測頻率

3.2 支護結(jié)構(gòu)受力結(jié)果及特征分析

3.2.1圍巖與初期支護間接觸壓力響應

出口端右幅K53+211斷面圍巖接觸壓力變化曲線如圖8所示。圍巖與初期支護間接觸為正值受壓狀態(tài)。

圖8 K53+211斷面圍巖接觸壓力變化曲線

由圖8可知，上導左拱腰初支結(jié)構(gòu)內(nèi)部圍巖壓力最大，值為1.31MPa，出現(xiàn)在2022年1月12 日—1月17日。

監(jiān)測數(shù)據(jù)反映監(jiān)測前期該處受隧道開挖和埋深(223.8m)影響，地層高應力釋放相對較快，圍巖承受外部荷載較明顯，壓力值在緩慢爬升；自2021年12月27日該斷面仰拱閉合成環(huán)后，圍巖壓應力釋放相對較緩慢，至2022年2月17日壓力值為1.2 MPa，各測點壓力變化同時期內(nèi)基本保持較穩(wěn)定狀態(tài)。從總體上看，整體圍巖壓力變化普遍較小，局部位置較大，該斷面各測點發(fā)展規(guī)律大致相同，且?guī)r體壓應力分布相對較均勻，變化過程中無較大波動，這與該工區(qū)項目部監(jiān)控量測的圍巖變形發(fā)展規(guī)律情況一致。該處按調(diào)整后I20a型鋼拱架加強支護后，說明隧道開挖過程中圍巖接觸壓力對初支結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的影響不大。

3.2.2鋼拱架支撐受力響應

出口端右幅K53+211斷面鋼拱架受力變化曲線如圖9所示，鋼拱架應變負值表示鋼支撐受力處于拉應變狀態(tài)。

圖9 K53+211斷面鋼拱架受力變化曲線

由圖9可知，初支結(jié)構(gòu)內(nèi)部鋼拱架受拉變形最大值達-1 034με，出現(xiàn)在2022年2月17日上導右拱腰處；其次上導拱頂處鋼拱架拉應變最大值為-904.6με，出現(xiàn)在2022年2月17日。

數(shù)據(jù)變化反映監(jiān)測過程中該處受隧道開挖和埋深影響，在地層高應力釋放作用下，隨著圍巖壓力逐漸增大，同時期內(nèi)鋼拱架拉伸變形也在增大；自2022年2月4日該斷面仰拱閉合成環(huán)后，巖層地應力釋放極緩慢，之后鋼支撐受力趨于穩(wěn)定時間相對較長，直至2022年2月17日各測點受力變化過程相對較均勻，同時期內(nèi)基本保持較穩(wěn)定狀態(tài)。從總體上看，鋼拱架整體受拉變形普遍較大，該斷面各測點變化規(guī)律基本相似，變化過程中無較大波動，這與該工區(qū)項目部監(jiān)控量測的圍巖大變形發(fā)展規(guī)律情況相一致。該處按調(diào)整后I20a型鋼拱架加強支護后，隧道開挖過程中鋼支撐受拉變形仍較大，對初支結(jié)構(gòu)受力屈服強度會造成一定程度的影響。說明該處在襯砌類型調(diào)整到SF5c，采用I20a型鋼拱架支護，按V2級圍巖段施工的情況下，從較長時間的穩(wěn)定性分析，總體評價對初期支護有效加固設(shè)計是可行的。但鑒于鋼拱架受拉變形較大，鋼支撐結(jié)構(gòu)受力強度整體較弱，從長期安全與穩(wěn)定考慮，建議局部地段初次襯砌可適當調(diào)整到I22的鋼拱架加強初期支護。

3.2.3混凝土襯砌內(nèi)力響應

出口右幅K53+214斷面混凝土襯砌內(nèi)力變化曲線如圖10所示，二襯混凝土應變正值表示混凝土襯砌受壓。

圖10 K53+214斷面混凝土襯砌內(nèi)力變化曲線

由圖10可知,二襯混凝土襯砌內(nèi)力三向應變中最大值為131.0με，且處于受壓狀態(tài)，出現(xiàn)在2022年1月28日上導拱頂徑向位置上；其次是上導拱頂環(huán)向處混凝土壓應變最大值為85.2με，出現(xiàn)在2022年2月17日；而上導拱頂縱向處混凝土壓應變則最小。

該處各方向監(jiān)測數(shù)據(jù)均反映二襯混凝土均處于受壓狀態(tài)，應變值普遍較小且受力相對較均勻，發(fā)展規(guī)律較一致，同時期內(nèi)整體變化過程基本平穩(wěn)，監(jiān)測初期僅出現(xiàn)短暫波動，表明二襯結(jié)構(gòu)受壓作用影響不明顯，與初支間相互作用進行自我調(diào)整結(jié)合較好；個別方向的壓應變在緩慢減小，逐漸轉(zhuǎn)變拉應變狀態(tài)。說明內(nèi)部混凝土內(nèi)部整體上已達到基本飽和，發(fā)揮了一定的二襯支護作用。

4 軟巖大變形與支護結(jié)構(gòu)受力相關(guān)分析

根據(jù)現(xiàn)場監(jiān)測結(jié)果分析，隧道開挖后圍巖變形和結(jié)構(gòu)應力隨時間變化均明顯較大，其遞進關(guān)聯(lián)性表明：初期支護圍巖壓力越大，隧道沉降和收斂變形就越大，鋼拱架支撐受力越大，對應受拉變形也越大。現(xiàn)有支護對策和支護效果已不能滿足圍巖穩(wěn)定性要求。根據(jù)新奧法施工力學原理，初期支護設(shè)計允許隧道有一定變形，因隧道埋深大釋放圍巖荷載較快，勢必會導致初期變形速率加快。由于圍巖出現(xiàn)較大變形，原有方案設(shè)計預留的變形量及采用的I18型鋼拱架支護受力性能均明顯不夠。因此，為避免軟巖大變形造成初支侵限二襯，出現(xiàn)壓力過大的危害，適當加大預留變形量或調(diào)整襯砌類型十分必要。

現(xiàn)場監(jiān)測結(jié)果表明，隧道整體圍巖大變形以拱部和底部最顯著。其中針對頂部變形，采用超前小導管壓力注漿以改善圍巖質(zhì)量，提高承載能力。因此，在設(shè)計調(diào)整SF5c后采用φ42注漿小導管，在拱部120°范圍內(nèi)雙液注漿，注漿壓力為0.8MPa，長4m，縱向搭接長度≥1m，每3榀施作一環(huán)，外插角為5°～10°，環(huán)向間距40cm，以小鋼管和鋼架相配合，穿過工字鋼腹部。對于底部變形，采用仰拱支護和注漿回填，同時施作鎖腳長錨桿和仰拱封閉來控制底部上抬變形。仰拱支護設(shè)計調(diào)整為隧道兩側(cè)采用各4根φ89鎖腳鋼管注漿加固，長6m；仰拱封閉采用開挖和初期支護3～5m一個循環(huán)及時封閉成環(huán)，進行仰拱鋼筋綁扎、立模、混凝土墊層和填充混凝土分層澆筑。

由此可看出，原有的鋼拱架支撐能力已不能滿足實際承載需求，因此，須調(diào)整采用支護強度更好的I20a型鋼拱架加強支護，以縮小縱向間距，建議鋼拱架間最好以型鋼連接，進一步提升鋼拱架整體變形的抗屈服能力。

通過對不同襯砌類型支護結(jié)構(gòu)設(shè)計進行對比分析，采用調(diào)整后的I20a型鋼拱架支護方案相對較可靠，圍巖變形得到有效控制，支護結(jié)構(gòu)受力發(fā)揮了一定作用，襯砌表面開裂、脫落，鋼拱架扭曲損壞也明顯少見，避免了類似現(xiàn)象的再次發(fā)生，以確保高應力富水軟巖隧道施工安全順利通過，提升施工效率，加快施工進度。特別是在二襯施工后，二襯混凝土整體受壓應力越小，支護強度就越高，三向混凝土應力基本達到飽和，隧道整體穩(wěn)定性良好，充分說明調(diào)整后支護設(shè)計變更及時，合理有效。

5 結(jié)語

為研究深埋軟巖隧道開挖和支護過程中軟巖大變形及支護結(jié)構(gòu)受力相互影響的對應關(guān)系，依托云嶺雪邦山隧道開展現(xiàn)場監(jiān)測，著重從施工過程中監(jiān)測斷面沉降和收斂大變形影響的角度分析設(shè)計調(diào)整后的支護結(jié)構(gòu)受力，結(jié)合勘察資料和現(xiàn)場調(diào)查，對隧道圍巖的安全性與穩(wěn)定性進行評價，得到初步的加固措施建議。

1)通過現(xiàn)場調(diào)查，結(jié)合深埋軟巖隧道變形特征分析，隧道大變形主要是由于深埋荷載作用下軟弱圍巖超過其屈服強度，從而產(chǎn)生圍巖塑性變形，巖層間相互擠壓作用引起的，再加上云嶺雪邦山隧道圍巖巖性以強風化粉砂質(zhì)泥巖為主，在富水作用下會發(fā)生軟化，從而進一步降低軟巖的屈服強度。

2)隧道開挖后的圍巖變形、破壞和地層應力分布等變化，主要受隧道埋深和圍巖巖性影響，其中軟巖強度對開挖后隧道的穩(wěn)定性影響更大。從監(jiān)測斷面沉降收斂變形速率來看，隧道開挖后地層應力會重新分布，監(jiān)測初期圍巖急劇變形，速率明顯加快，中后期的位移平均速率逐漸趨緩。

3)初支結(jié)構(gòu)受力情況表明，圍巖與初期支護間的接觸壓力越大，圍巖變形就越大，鋼拱架受拉變形也隨之越大，鋼支撐受力屈服強度就會明顯減弱；而二襯混凝土受壓越小，支護強度就越高，應力分布相對較均勻，二襯支護效果較好。

4)建議措施為：①為確保深埋軟巖隧道的長期安全穩(wěn)定性和加固范圍，及時跟蹤監(jiān)測，特別針對軟巖變形大、初期支護強度明顯不足的地段，可適當對設(shè)計參數(shù)進行變更調(diào)整，為有效加固設(shè)計提供可靠依據(jù)；②鑒于軟巖隧道多埋深大，建議采取重降水、適注漿、短進尺、弱爆破、快掘進、強支護、早成環(huán)、勤量測的措施，特殊地段進尺30cm就支護一次，有效保障施工安全；③充分運用相應的輔助加強措施，如深孔錨桿、早高強噴混凝土、注漿及鎖腳鋼管等，綜合應用以切實強化初期支護結(jié)構(gòu)的強度和剛度，進而形成整體支護體系，共同抵制軟巖大變形的發(fā)展。