金宏偉，宋佳輝，張新勝，謝昊旻，丁寧

（1.浙江浙能臺(tái)州第二發(fā)電廠有限責(zé)任公司，浙江 臺(tái)州 317108；2.杭州意能電力技術(shù)有限公司，杭州 310012；3.國(guó)網(wǎng)浙江省電力有限公司電力科學(xué)研究院，杭州 310014）

0 引言

一次調(diào)頻是指當(dāng)電網(wǎng)頻率在偏離額定值時(shí)，電網(wǎng)中運(yùn)行機(jī)組的一次調(diào)頻系統(tǒng)自動(dòng)控制機(jī)組有功功率的增減，限制電網(wǎng)頻率變化，使電網(wǎng)頻率維持穩(wěn)定。根據(jù)華東電網(wǎng)發(fā)布的“兩個(gè)細(xì)則”要求，實(shí)際動(dòng)作積分電量與理論動(dòng)作積分電量的比值作為一次調(diào)頻效果性能指標(biāo)，即電網(wǎng)頻率超出調(diào)頻死區(qū)0.033 Hz后的實(shí)際機(jī)組負(fù)荷與超出時(shí)刻（最大60 s）的機(jī)組負(fù)荷之差的積分電量同機(jī)組理論響應(yīng)負(fù)荷的積分電量的比值。按一次調(diào)頻動(dòng)作次數(shù)、實(shí)際積分電量、性能達(dá)標(biāo)次數(shù)等作為考核點(diǎn)對(duì)上網(wǎng)機(jī)組進(jìn)行一次調(diào)頻考核［1-5］。

近年來(lái)電網(wǎng)容量日益擴(kuò)大，為了電網(wǎng)頻率的穩(wěn)定，快速響應(yīng)成為絕大多數(shù)一次調(diào)頻技術(shù)研究的首要目標(biāo)。尤其在機(jī)組處于欠壓工況下時(shí)，為響應(yīng)AGC（自動(dòng)發(fā)電控制）系統(tǒng)，高壓調(diào)節(jié)閥會(huì)處于大開(kāi)度或全開(kāi)的狀態(tài)，此時(shí)一次調(diào)頻動(dòng)作合格率將會(huì)大幅度降低［6-11］。陳濤［12］提出優(yōu)化凝結(jié)水泵變頻模式，通過(guò)凝結(jié)水系統(tǒng)供水主閥控制凝汽器液位，根據(jù)實(shí)際負(fù)荷的對(duì)應(yīng)關(guān)系開(kāi)環(huán)控制凝結(jié)水泵變頻，改變凝結(jié)水流量，從而改變汽低壓加熱器抽汽量，降低或提高汽輪機(jī)低壓缸做功量，實(shí)現(xiàn)短時(shí)間內(nèi)改變機(jī)組負(fù)荷的功能。沈建峰［13］通過(guò)0號(hào)高壓加熱器抽汽調(diào)閥的快速動(dòng)作，改變汽輪機(jī)高壓缸抽汽量，從而短時(shí)間改變機(jī)組負(fù)荷，調(diào)頻指令消失后，恢復(fù)抽汽調(diào)閥至原位。

以上兩種一次調(diào)頻技術(shù)都是通過(guò)改變汽輪機(jī)抽汽量，短時(shí)間內(nèi)增加汽輪機(jī)做功，從而達(dá)到提高一次調(diào)頻性能的目的。本文分析了試驗(yàn)機(jī)組當(dāng)前一次調(diào)頻模式，針對(duì)其特殊性，通過(guò)補(bǔ)汽閥技術(shù)引入一套適應(yīng)性強(qiáng)、調(diào)節(jié)/調(diào)頻切換的一次調(diào)頻新模式，同時(shí)提出同類(lèi)型機(jī)組負(fù)荷控制下的積分飽和缺陷，并進(jìn)行優(yōu)化。

1 機(jī)組概況

該機(jī)組采用上海汽輪機(jī)有限公司引進(jìn)德國(guó)西門(mén)子技術(shù)生產(chǎn)的N1050-27.0/600/600 型汽輪機(jī)，為超超臨界、一次中間再熱、四缸四排汽、單軸、雙背壓、八級(jí)回?zé)岢槠⒛狡啓C(jī)。

該汽輪機(jī)采用全周進(jìn)汽模式，由于沒(méi)有任何附加汽隙激振，使汽輪機(jī)具有比較好的軸系穩(wěn)定性。同時(shí)，高壓第一級(jí)葉片的焓降僅噴嘴調(diào)節(jié)部分進(jìn)汽滑壓的1/5，最大載荷僅1/4左右，徹底解決了第一級(jí)葉片的安全性問(wèn)題，高壓缸葉片不再約束機(jī)組參數(shù)的提高和功率的增大。

從汽輪機(jī)兩側(cè)高壓主汽閥后、高壓調(diào)閥前蒸汽管道各引出一路管道（設(shè)計(jì)為額定流量8%），通過(guò)一個(gè)液動(dòng)調(diào)閥（即補(bǔ)汽閥）將蒸汽送入高壓缸第五級(jí)動(dòng)葉。根據(jù)等焓節(jié)流原理，主汽閥后的蒸汽進(jìn)入第五級(jí)動(dòng)葉處，溫度將降低30 ℃，使得補(bǔ)汽閥蒸汽與主流蒸汽的溫差明顯縮小。

2 一次調(diào)頻控制原理

如圖1所示，該機(jī)組DEH（汽輪機(jī)數(shù)字電液控制系統(tǒng)）一次調(diào)頻回路以轉(zhuǎn)速偏差（NSV-NT）/3 000乘以KDN（轉(zhuǎn)差）系數(shù)作為一次調(diào)頻前饋流量值，直接疊加在總流量指令上，用于快速響應(yīng)電網(wǎng)調(diào)頻需求。轉(zhuǎn)速偏差除以轉(zhuǎn)速不等率作為調(diào)頻負(fù)荷設(shè)定值，用于彌補(bǔ)未達(dá)到調(diào)頻需求的工況。該機(jī)組KDN系數(shù)采用變參數(shù)方法進(jìn)行調(diào)頻，即隨著主汽壓力的降低，KDN系數(shù)升高，以彌補(bǔ)在低負(fù)荷區(qū)間調(diào)頻能力不足的缺陷［14-15］。

圖1 DEH一次調(diào)頻控制原理

在原一次調(diào)頻模式中，補(bǔ)汽閥與高壓調(diào)閥的流量指令為同一源頭，高調(diào)閥在總流量指令為80%時(shí)全開(kāi)，補(bǔ)汽閥子流量指令在78%～100%時(shí)參與調(diào)節(jié)，導(dǎo)致在欠壓力、升負(fù)荷工況時(shí)，汽輪機(jī)總流量指令大于80%，主汽閥、補(bǔ)汽閥開(kāi)度過(guò)大甚至全開(kāi)，此時(shí)機(jī)組基本不再有額定的增負(fù)荷調(diào)頻快速響應(yīng)能力，只能通過(guò)CCS（協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)）增加燃料來(lái)緩慢增負(fù)荷。同時(shí)在這種工況下，DEH負(fù)荷控制PID（比例-積分-微分控制）存在積分飽和現(xiàn)象，延長(zhǎng)了高壓調(diào)閥在全開(kāi)位置的停留時(shí)間，影響了機(jī)組降負(fù)荷及調(diào)頻性能。

3 改進(jìn)型一次調(diào)頻技術(shù)

3.1 一次調(diào)頻新模式

以補(bǔ)汽閥-頻差動(dòng)態(tài)變化下的靈活調(diào)頻為基本思路對(duì)原一次調(diào)頻模式進(jìn)行修改，保留原一次調(diào)頻流量前饋和調(diào)頻負(fù)荷設(shè)定值回路，新模式投入后，切除總流量指令中的調(diào)頻前饋，調(diào)頻流量通過(guò)分配系數(shù)f(σN)獨(dú)立疊加至高壓調(diào)閥、補(bǔ)汽閥流量指令中。補(bǔ)汽閥不再接收總流量指令調(diào)配，只接受獨(dú)立的調(diào)頻流量指令，其原理如圖2所示。

圖2中，f(σN)是高調(diào)分配系數(shù)與頻差的對(duì)應(yīng)函數(shù)，補(bǔ)汽閥分配系數(shù)為1-f(σN)，具體數(shù)據(jù)如表1所示。低頻差區(qū)間（2.0～2.8 r/min）由高壓調(diào)閥進(jìn)行頻率控制響應(yīng)，中等頻差階段（2.8～3.5 r/min）補(bǔ)汽閥按照高壓調(diào)閥調(diào)頻能力分配0.3的調(diào)頻流量指令補(bǔ)充高壓調(diào)閥調(diào)節(jié)不足，大頻差時(shí)（3.5～11 r/min）補(bǔ)汽閥全開(kāi)響應(yīng)調(diào)頻。

圖2 補(bǔ)汽閥參與一次調(diào)頻原理

表1 頻差-分配系數(shù)對(duì)應(yīng)關(guān)系

3.1.1 轉(zhuǎn)速不等率約束

轉(zhuǎn)速不等率約束是根據(jù)觸發(fā)一次調(diào)頻后的調(diào)節(jié)情況，實(shí)時(shí)計(jì)算調(diào)頻過(guò)程轉(zhuǎn)速不等率。轉(zhuǎn)速不等率應(yīng)限制在3%～6%，當(dāng)?shù)陀?%時(shí)閉鎖補(bǔ)汽閥開(kāi)，轉(zhuǎn)速不等率大于6%時(shí)進(jìn)行記錄，提示調(diào)頻性能不足。通過(guò)歷史數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)速不等率與頻差的對(duì)比分析，可以得出機(jī)組調(diào)頻性能的強(qiáng)弱，方便調(diào)頻參數(shù)的優(yōu)化。

3.1.2 振動(dòng)邊界約束

補(bǔ)汽閥最大開(kāi)度已限制在20%，但是對(duì)1號(hào)、2 號(hào)軸承振動(dòng)會(huì)有一定影響，所以增加1 號(hào)和2 號(hào)軸承振動(dòng)高報(bào)警值作為補(bǔ)汽閥閉鎖動(dòng)作的約束條件。任意高報(bào)警觸發(fā)，補(bǔ)汽閥閥限至0，振動(dòng)消除后，閉鎖動(dòng)作解除，累計(jì)超過(guò)3次振動(dòng)報(bào)警則需要進(jìn)行人工確認(rèn)，恢復(fù)補(bǔ)汽閥投運(yùn)。

3.1.3 0號(hào)高加保護(hù)

補(bǔ)汽閥的快速開(kāi)啟對(duì)0號(hào)抽汽管道及加熱器有超溫超壓的影響，故在一次調(diào)頻新模式下，當(dāng)補(bǔ)汽閥開(kāi)度大于5%且0 號(hào)抽汽溫度上升至保護(hù)值時(shí)，全關(guān)高加抽汽調(diào)節(jié)閥。

根據(jù)機(jī)組全負(fù)荷調(diào)節(jié)工況增加補(bǔ)汽閥調(diào)頻/調(diào)節(jié)功能靈活切換的功能。由于補(bǔ)汽閥需要在額定負(fù)荷以上才能起到負(fù)荷調(diào)節(jié)超發(fā)和調(diào)頻作用，所以在低負(fù)荷段（實(shí)際負(fù)荷小于750 MW），切除補(bǔ)汽閥的調(diào)節(jié)流量指令與調(diào)頻指令，并對(duì)補(bǔ)汽閥的閥限控制為0%；在中高負(fù)荷段（750～1 020 MW），一次調(diào)頻新模式自動(dòng)投入，調(diào)節(jié)功能切除，補(bǔ)汽閥閥限自動(dòng)恢復(fù)至20%，根據(jù)實(shí)時(shí)頻差參與一次調(diào)頻；在超高負(fù)荷升負(fù)荷階段（1 020～1 050 MW），機(jī)組限速后負(fù)荷指令MWD＞1 020 MW 后，一次調(diào)頻新模式自動(dòng)撤出，同時(shí)補(bǔ)汽閥閥限至0%，可通過(guò)運(yùn)行人員手動(dòng)更改閥限參數(shù)。補(bǔ)汽閥按速率重新接收總流量指令進(jìn)行AGC升降負(fù)荷調(diào)節(jié)。在降負(fù)荷段，MWD＜970 MW 后，一次調(diào)頻新模式自動(dòng)投入，補(bǔ)汽閥切除調(diào)節(jié)流量指令且閥限至0%；保證補(bǔ)汽閥關(guān)至0%且切除調(diào)節(jié)后，重新釋放補(bǔ)汽閥閥限至20%，參與一次調(diào)頻。

3.2 消除積分飽和

原流量指令回路的中高壓調(diào)閥0%～100%開(kāi)度只能對(duì)應(yīng)0%～80%流量總指令。在流量指令80%以上的情況下，負(fù)荷控制回路PID 仍在積分作用下增加流量指令至105%，而降負(fù)荷時(shí)流量指令降至80%高壓調(diào)閥才開(kāi)始關(guān)閉，即積分飽和現(xiàn)象。故在原有流量分配系數(shù)下增加切換功能，可切換至新流量分配曲線，將對(duì)應(yīng)中壓調(diào)閥0%～100%的總流量指令0%～80%改為0%～100%對(duì)應(yīng)高壓調(diào)閥0%～100%，相應(yīng)地，將總流量指令由16%～56%改為20%～70%，可大幅度緩解負(fù)荷控制器積分飽和現(xiàn)象。

如圖3 所示，DEH 在負(fù)荷調(diào)節(jié)模式時(shí)，負(fù)荷控制器在PID 輸出大于額定總流量與PIRYU（負(fù)荷前饋）之差時(shí)，PID進(jìn)入跟蹤狀態(tài)，積分將不會(huì)起作用，切換模塊T 輸出由PID 輸出切換為PIRYU，此時(shí)PID輸出與PIRYU值相近。機(jī)組額定總流量值為105%，負(fù)荷前饋為當(dāng)前負(fù)荷指令的80%，所以在高壓調(diào)閥全開(kāi)（該機(jī)組高壓調(diào)閥只允許開(kāi)至97%，對(duì)應(yīng)總流量99.61%）時(shí)，負(fù)荷控制PID 仍然有一定的積分飽和作用（99.61%～105%），故將額定總流量根據(jù)高壓調(diào)閥流量特性修改為99.61%，以完全消除負(fù)荷控制下的積分飽和現(xiàn)象。

圖3 DEH負(fù)荷控制PID原理

4 試驗(yàn)驗(yàn)證

4.1 補(bǔ)汽閥一次調(diào)頻試驗(yàn)

4.1.1 試驗(yàn)方法

試驗(yàn)選取60%Pe（機(jī)組額定負(fù)荷）、75%Pe、90%Pe 3個(gè)負(fù)荷段作為代表性工況，其中60%Pe作為試驗(yàn)參考工況，與其他工況的試驗(yàn)參數(shù)作對(duì)比。機(jī)組撤出AGC模式，在CCS模式下穩(wěn)定負(fù)荷及汽輪機(jī)高壓調(diào)閥開(kāi)度，試驗(yàn)前關(guān)閉0號(hào)高加抽汽調(diào)閥至5%，以避免對(duì)負(fù)荷造成影響。補(bǔ)汽閥新模式不投入，強(qiáng)制改變汽輪機(jī)當(dāng)前轉(zhuǎn)速至2 989 r/min，保持強(qiáng)制狀態(tài)1 min，獲取當(dāng)前負(fù)荷和高壓調(diào)閥開(kāi)度下高壓調(diào)閥在15 s、30 s、60 s 的調(diào)頻能力，1 min 后恢復(fù)至汽輪機(jī)當(dāng)前轉(zhuǎn)速。機(jī)組狀態(tài)穩(wěn)定后，投入補(bǔ)汽閥新模式，強(qiáng)制改變汽輪機(jī)當(dāng)前轉(zhuǎn)速至2 989 r/min，保持強(qiáng)制狀態(tài)1 min，獲取相同負(fù)荷和高壓調(diào)閥開(kāi)度下高壓調(diào)閥和補(bǔ)汽閥共同作用后15 s、30 s、60 s 的調(diào)頻能力，以及補(bǔ)汽閥開(kāi)啟后對(duì)軸承振動(dòng)、0號(hào)高加抽汽等參數(shù)的影響。

4.1.2 試驗(yàn)結(jié)果

根據(jù)圖4 所示60%Pe 補(bǔ)汽閥一次調(diào)頻試驗(yàn)結(jié)果，得出補(bǔ)汽閥功能投入前后的負(fù)荷增幅對(duì)比?？梢?jiàn)兩次試驗(yàn)各時(shí)間點(diǎn)的負(fù)荷增幅無(wú)明顯差別，數(shù)據(jù)如表2所示。

表2 60%Pe試驗(yàn)負(fù)荷增幅

圖4 60%Pe補(bǔ)汽閥一次調(diào)頻試驗(yàn)

與補(bǔ)汽閥未投入的試驗(yàn)數(shù)據(jù)相比較，補(bǔ)汽閥投入后0號(hào)高加抽汽溫度和2號(hào)軸承振動(dòng)無(wú)明顯上升，1號(hào)軸振振動(dòng)在補(bǔ)汽閥投入試驗(yàn)中隨著補(bǔ)汽閥的開(kāi)啟較補(bǔ)汽閥未投入時(shí)有上升趨勢(shì)，峰值、均值增加了2 μm和3.3 μm，數(shù)據(jù)如表3所示。

表3 60%Pe試驗(yàn)參數(shù)對(duì)比

根據(jù)圖5 所示的75%Pe 補(bǔ)汽閥一次調(diào)頻試驗(yàn)結(jié)果，得出補(bǔ)汽閥功能投入前后的負(fù)荷增幅對(duì)比?？梢?jiàn)兩次試驗(yàn)各時(shí)間點(diǎn)的最終負(fù)荷增幅無(wú)明顯差別，但補(bǔ)汽閥參與一次調(diào)頻可以更快達(dá)到目標(biāo)負(fù)荷，數(shù)據(jù)如表4所示。

表4 75%Pe試驗(yàn)負(fù)荷增幅

圖5 75%Pe補(bǔ)汽閥一次調(diào)頻試驗(yàn)參數(shù)曲線

與補(bǔ)汽閥未投入的試驗(yàn)數(shù)據(jù)作比較，補(bǔ)汽閥投入后0號(hào)高加抽汽溫度和2號(hào)軸承振動(dòng)無(wú)明顯上升，1號(hào)軸振振動(dòng)在補(bǔ)汽閥投入試驗(yàn)中隨著補(bǔ)汽閥的開(kāi)啟與補(bǔ)汽閥未投入時(shí)相比有明顯上升趨勢(shì)，峰值、均值增加了4.6 μm 和10.6 μm，數(shù)據(jù)如表5所示。

表5 75%Pe試驗(yàn)參數(shù)對(duì)比

根據(jù)圖6 所示的90%Pe 補(bǔ)汽閥一次調(diào)頻試驗(yàn)結(jié)果，得出補(bǔ)汽閥功能投入前后的負(fù)荷增幅對(duì)比。可見(jiàn)兩次試驗(yàn)負(fù)荷增幅有明顯偏差，且該負(fù)荷點(diǎn)下補(bǔ)汽閥未投入的負(fù)荷增幅比75%Pe 負(fù)荷點(diǎn)的偏少，數(shù)據(jù)如表6所示。

表6 90%Pe試驗(yàn)負(fù)荷增幅

圖6 90%Pe一次調(diào)頻試驗(yàn)參數(shù)曲線

與補(bǔ)汽閥未投入的試驗(yàn)數(shù)據(jù)作比較，補(bǔ)汽閥投入后0號(hào)高加抽汽溫度和2號(hào)軸承振動(dòng)無(wú)明顯上升，1號(hào)軸振振動(dòng)在補(bǔ)汽閥投入試驗(yàn)中隨著補(bǔ)汽閥的開(kāi)啟較補(bǔ)汽閥未投入時(shí)有明顯上升趨勢(shì)，峰值、均值增加了4.5 μm和4.9 μm，數(shù)據(jù)如表7所示。

表7 90%Pe試驗(yàn)參數(shù)對(duì)比

由3個(gè)實(shí)驗(yàn)對(duì)比得出，補(bǔ)汽閥調(diào)頻能力隨著機(jī)組負(fù)荷的升高而提高，高負(fù)荷段補(bǔ)汽閥響應(yīng)一次調(diào)頻功能明顯。補(bǔ)汽閥的開(kāi)啟對(duì)機(jī)組1號(hào)軸承振動(dòng)有明顯的影響，緩慢開(kāi)啟或一次調(diào)頻動(dòng)作后再開(kāi)啟補(bǔ)汽閥，負(fù)荷無(wú)明顯增幅。3 組試驗(yàn)中，0 號(hào)高加抽汽溫度和2號(hào)軸承振動(dòng)無(wú)明顯上升，均未觸發(fā)轉(zhuǎn)速不等率約束及振動(dòng)限制。在中低負(fù)荷段由于調(diào)頻能力不明顯且增加了汽輪機(jī)熱耗，經(jīng)濟(jì)性差，故在該負(fù)荷段，補(bǔ)汽閥既不響應(yīng)一次調(diào)頻也不參與升負(fù)荷調(diào)節(jié)。在中高負(fù)荷段，補(bǔ)汽閥只參與一次調(diào)頻動(dòng)作，在某些特殊工況機(jī)組負(fù)荷指令目標(biāo)在1 020～1 050 MW時(shí)，補(bǔ)汽閥先緩慢退出一次調(diào)頻模式，重新接收總流量指令進(jìn)行升負(fù)荷調(diào)節(jié)。

4.2 積分飽和

負(fù)荷控制回路優(yōu)化前，流量指令-閥門(mén)開(kāi)度曲線如圖7所示。當(dāng)前負(fù)荷指令500 MW，由于鍋爐欠壓造成流量指令達(dá)到105%，高壓調(diào)閥開(kāi)至97%，穩(wěn)定一段時(shí)間后，在CCS 控制下實(shí)際負(fù)荷微高于負(fù)荷指令，總流量指令在負(fù)荷控制器作用下開(kāi)始下降。由于負(fù)荷控制器死區(qū)（2 MW）與積分飽和作用，高壓調(diào)閥無(wú)關(guān)閉趨勢(shì)。260 s 后，高壓調(diào)閥緩慢關(guān)閉。

圖7 積分飽和優(yōu)化前流量指令-閥門(mén)開(kāi)度曲線

負(fù)荷控制回路優(yōu)化后，流量指令-閥門(mén)開(kāi)度曲線如圖8所示。工況與優(yōu)化前相同，總流量指令和高壓調(diào)閥均達(dá)到上限（99.61%和97%），實(shí)際負(fù)荷大于負(fù)荷指令后，DEH 負(fù)荷控制器在負(fù)荷偏差超出調(diào)節(jié)死區(qū)后開(kāi)始下降，同時(shí)高壓調(diào)閥開(kāi)始關(guān)閉。

圖7、圖8中的總流量指令與高壓調(diào)閥開(kāi)度下降趨勢(shì)基本一致。

圖8 積分飽和優(yōu)化后流量指令-閥門(mén)開(kāi)度曲線

5 結(jié)語(yǔ)

通過(guò)不同負(fù)荷段補(bǔ)汽閥參與/切除的一次調(diào)頻功能試驗(yàn)，證明補(bǔ)汽閥調(diào)頻能力隨著負(fù)荷的升高而提高，高負(fù)荷段效果明顯，且與補(bǔ)汽閥開(kāi)啟時(shí)間也有關(guān)聯(lián)。一次調(diào)頻動(dòng)作后再開(kāi)啟補(bǔ)汽閥，負(fù)荷無(wú)明顯增幅。

在各組補(bǔ)汽閥參與一次調(diào)頻試驗(yàn)中，0號(hào)抽汽溫度、2 號(hào)軸承振動(dòng)均無(wú)上升趨勢(shì)。1 號(hào)軸承振動(dòng)有明顯上升趨勢(shì)，但幅度在機(jī)組軸系振動(dòng)接受范圍內(nèi)。

分配系數(shù)f（σN）是個(gè)開(kāi)放性函數(shù)，可以根據(jù)機(jī)組實(shí)際調(diào)頻性能持續(xù)優(yōu)化高壓調(diào)閥與補(bǔ)汽閥的系數(shù)占比。

通過(guò)高調(diào)閥流量曲線-總流量指令的重新分配、負(fù)荷控制模式PID 的跟蹤狀態(tài)優(yōu)化，機(jī)組在欠壓或升負(fù)荷導(dǎo)致高壓調(diào)閥長(zhǎng)時(shí)間在滿(mǎn)開(kāi)度后恢復(fù)的工況時(shí)，消除積分飽和產(chǎn)生的無(wú)效行程，高壓調(diào)閥實(shí)時(shí)跟隨流量指令的下降而關(guān)閉。該優(yōu)化措施保證了機(jī)組在升降負(fù)荷切換、欠壓導(dǎo)致高壓調(diào)閥全開(kāi)的工況下，能迅速回調(diào)，保證機(jī)組快速恢復(fù)一次調(diào)頻能力。