國網(wǎng)青海省電力公司電力科學(xué)研究院 車克杉 劉 可 閆 涵 劉禹彤 趙金朝 王 軒
深圳市中電電力技術(shù)股份有限公司 楊冬海 王 昕 祝學(xué)年
諧振是電網(wǎng)的“老”問題,當(dāng)電力系統(tǒng)狀態(tài)發(fā)生變化(如短路故障、斷路器開合)導(dǎo)致系統(tǒng)電容、電感發(fā)生變化引起瞬間電壓升高,通常稱為諧振過電壓。由于諧振過電壓持續(xù)時間與系統(tǒng)狀態(tài)保持情況相關(guān),當(dāng)系統(tǒng)狀態(tài)不被破壞時其可持續(xù)、穩(wěn)定的存在,然而電網(wǎng)設(shè)備絕緣耐壓能力是有限的,因此諧振對電氣設(shè)備危害極大。在電力系統(tǒng)中存在著大量的容性和感性原件,當(dāng)系統(tǒng)發(fā)生倒閘操作或故障時,系統(tǒng)容抗和感抗很可能滿足諧振條件。就配網(wǎng)而言,大部分內(nèi)部過電壓引起的電網(wǎng)事故(如PT燒毀)由諧振引發(fā),針對諧振國內(nèi)外在該領(lǐng)域展開了大量研究。
文獻(xiàn)[1]首先使用小波變換處理電壓波形,基于d5信號構(gòu)造了崤度,進(jìn)一步使用傅里葉變換構(gòu)造了頻率比值、能量最小比值,綜合崤度、頻率比值、能量最小比值以分辨鐵磁諧振和其他類型過電壓;文獻(xiàn)[2]為準(zhǔn)確分析鐵磁諧振過電壓類型、電壓幅值及發(fā)生時刻,采用希爾伯特黃變換中的經(jīng)驗(yàn)?zāi)B(tài)分解及相關(guān)系數(shù)法提取電壓波形的主模態(tài)分量,隨后使用Hilbert變換處理主模態(tài)分量以獲得計瞬時幅值、瞬時頻率。值得關(guān)注的是,文中應(yīng)用HHT在線辨識鐵磁諧振過電壓,使得研究成果兼有較高的工程應(yīng)用價值。
文獻(xiàn)[3]為準(zhǔn)確識別基頻諧振、單相斷線、兩相斷線、單相接地、單相斷線等工頻過電壓,建立三相電流特征、三相電壓特征、零序電流與零序電壓相角關(guān)系等多個特征,并將這些特征構(gòu)造了判定表,大量數(shù)據(jù)證明了所提方法的準(zhǔn)確性;文獻(xiàn)[4]采用小波變換作法獲得不同頻帶分解結(jié)果,基于此可有效區(qū)分基頻、分頻及高頻諧振;文獻(xiàn)[5]利用ATP/EMTP暫態(tài)仿真軟件構(gòu)建了包括鐵磁諧振、合閘線路、合閘電容器組、合閘變壓器等4種四種典型過電壓數(shù)據(jù),然后利用S變換作提取特征,基于這些特征采用支持向量機(jī)有效而準(zhǔn)確分辨4類過電壓現(xiàn)象。
類似的,G.Mokryani融合使用先進(jìn)的信號處理、智能分類算法與技術(shù)以識別鐵磁諧振過電壓,這些先進(jìn)且智能的算法包括小波變換、學(xué)習(xí)向量量化(LVQ)神經(jīng)網(wǎng)絡(luò),多層感知器(MLP)神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)等。統(tǒng)計和對比其一系列的研究成果可知,采用S變換與支持向量機(jī)作為特征量提取算法與分類器相互組合諧振識別準(zhǔn)確率最高。除上述方法外,還可采用相平面圖、Floquet理論等。
然而,實(shí)時、準(zhǔn)確的諧振分析對電網(wǎng)才具有價值和意義,以上文獻(xiàn)均未涉及。隨著金屬熔爐、整流設(shè)備等電力電子設(shè)備的大規(guī)模應(yīng)用,越來越多的非線型性、沖擊性、不平衡負(fù)載負(fù)載大量接入電網(wǎng),而以風(fēng)電、光伏等可再生新能源滲透率不斷提高進(jìn)一步加劇和惡化了電網(wǎng)電能質(zhì)量問題。為分析和評估電能質(zhì)量問題,電網(wǎng)公司已部署相當(dāng)規(guī)模的在線監(jiān)測的電能質(zhì)量裝置,可實(shí)時提供電壓暫降、電壓暫升、諧波等各類電能質(zhì)量指標(biāo)。其中,電壓暫降、電壓暫升每周波高達(dá)1024個采樣點(diǎn)的波形數(shù)據(jù),是國內(nèi)電力二次設(shè)備中最高的采樣精度。如此高精度的實(shí)時波形及諧波數(shù)據(jù)為實(shí)現(xiàn)實(shí)時、準(zhǔn)確諧振分析提供了可能。
變電站發(fā)生諧振主要有鐵磁諧振和并聯(lián)電容器諧振兩類。
在低壓側(cè)不接地系統(tǒng)中,容性原件為母線對地電容,感性原件則為PT。而各相母線對地電容C與其相應(yīng)電感組成獨(dú)立的振蕩回路。E為電源電勢,UN為系統(tǒng)中性點(diǎn)電位。當(dāng)電力系統(tǒng)正常運(yùn)行條件下,三相系統(tǒng)通常是平衡和對稱的,因此C1、C2、C3基本相等,同時勵磁電感L1、L2、L3保持平衡,此時相對地導(dǎo)納為:Yi=-j/wLi+jwCi(i=1,2,3),不難看出Y1=Y2=Y3,當(dāng)三相負(fù)載平衡時可進(jìn)一步得到E1+E2+E3=0。通過基爾霍夫電流定律得出電源側(cè)中性點(diǎn)N的電位求解公式UN=(EY1+EY2+EY3)/(Y1+Y2+Y3)。
聯(lián)立以上2式可知:在電網(wǎng)正常運(yùn)行條件下,由于中性點(diǎn)電位為零,因此電網(wǎng)不會發(fā)生鐵磁諧振,一旦系統(tǒng)發(fā)生原件發(fā)生變化,如開關(guān)斷開、短路等引發(fā)PT勵磁電流突然增大,鐵芯可能飽和,由于其非線性,飽和后勵磁電感減少,此時中性點(diǎn)電壓不在為0發(fā)生偏移。通常系統(tǒng)中電感遠(yuǎn)大于電容,由于鐵芯電感和電流飽和后呈現(xiàn)非線性,隨后勵磁電感減小,使得系統(tǒng)容抗等于電抗,系統(tǒng)就很可能發(fā)生諧振過電壓。
為此,國外專家H.A.PETERSON對電容電感的參數(shù)條件與各種頻率諧振之間的關(guān)系進(jìn)行了深入的研究,其結(jié)論長久以來被業(yè)界認(rèn)為是諧振過電壓分析的關(guān)鍵支撐點(diǎn)。設(shè)Xco為系統(tǒng)每相線路對地容抗,而Xm為PT的額定勵磁感抗,Xco與Xm比值與分頻、基頻和高頻諧振的關(guān)系如下:當(dāng)Xco/Xm分布于0.01~0.07區(qū)間,此時諧振為分頻諧振;當(dāng)Xco/Xm值落于0.07~0.55區(qū)間,此時諧振主要為基波諧振;Xco/Xm分布于0.55~2.8范圍內(nèi),所對應(yīng)的諧振為高頻;Xco/Xm不在以上區(qū)段時,系統(tǒng)不發(fā)生鐵磁諧振。在額定電壓下,通過對典型變電站的線路參數(shù)進(jìn)行計算,計算出正常運(yùn)行條件下系統(tǒng)的諧振區(qū)域。再計算PT飽和電壓下對應(yīng)的勵磁電感,求出系統(tǒng)的諧振區(qū)域,判斷諧振類型。
系統(tǒng)和并聯(lián)電容器的等效電路如圖1。在h次諧波頻率下,供電側(cè)可以由諧波電壓源Vs(h)和系統(tǒng)諧波阻抗Zs(h)串聯(lián)表示,投入運(yùn)行的電容器諧波阻抗為ZC(h)。則總的系統(tǒng)阻抗為Ztdd(h)=Zs(h)+ZC(h)=Rs(h)+j(Xs(h)+Xc(h)),其中:Rs(h)和Xs(h)分別為系統(tǒng)的阻性和感性阻抗。當(dāng)系統(tǒng)諧波阻抗的感性部分與并聯(lián)電容器容抗相等時,會發(fā)生諧振,其頻率響應(yīng)如圖2。
當(dāng)系統(tǒng)投入或切除電容器組,判斷低壓側(cè)是否會發(fā)生電容器諧振及相應(yīng)超標(biāo)的諧振頻率,從而做出諧振預(yù)警。需要的輸入量包括:
各個電容器的電容值C(或容量Q)、串聯(lián)電抗的電感值L(或電抗率X%),則輸入阻抗為:XC=1/(wC),其中 w=2πf,f=50Hz。
變壓器的短路阻抗值:Xhigh=Vs1/100×UN12/SN,Xmedium=Vs2/100×UN22/SN,Xlow=Vs3/100×UN32/SN,其中:Xhigh、Xmedium、Xlow為變壓器高、中、低三冊的短路阻抗,相應(yīng)的UN1、UN2、UN3為變壓器三側(cè)(高、中、低)額定電壓,Vs1、Vs2、Vs3分別為變壓器三側(cè)(高、中、低)的短路電壓。
系統(tǒng)的等效短路阻抗:依據(jù)式Xd1=UN12/Sd1、Xd2=UN22/Sd2算得,Sd1、Sd2分別為主變高壓側(cè)、中壓側(cè)系統(tǒng)短路容量。電能監(jiān)測裝置提供的諧波數(shù)據(jù)具體為奇次諧波,分別表示為U1、U3、U5……若電能質(zhì)量裝置安裝于變壓器電壓器低壓側(cè),根據(jù)變壓器變比關(guān)系和基爾霍夫電流定律,可求得中、低諧波值及背景諧波電壓的基波。
假設(shè)實(shí)時投入運(yùn)行的電容器組數(shù)n,可求出等效電容器組的等效阻抗Xall:設(shè)電容器組數(shù)+1、-1,+2、-2,...+n、-n(如n臺投入了1臺,就是考慮+1+2+(n-1),-1臺),通過低壓側(cè)諧波電壓各次畸變率和總畸變率與標(biāo)準(zhǔn)限值比較,確定是否會超標(biāo),超標(biāo)即判斷為會發(fā)生諧振。
判斷系統(tǒng)在單相接地、斷線等不正常工況下,低壓側(cè)是否發(fā)生鐵磁諧振。需要的輸入量包括:PT(電壓互感器)的勵磁曲線;低壓側(cè)線路的總對地電容Cd;中性點(diǎn)接地的電容器組的容抗、感抗。在過電壓下可將PT等效為電感,可以算出等值感抗:Xm=k2U0/I0,其中:k為變壓器高壓側(cè)與低壓側(cè)的比值,Uo、Io為勵磁曲線對應(yīng)的電壓、電流。
通過H.A.Peterson實(shí)驗(yàn)結(jié)論對不同諧振類型的區(qū)域劃分如下:Xm為電壓互感器的額定勵磁感抗;Xco=1/(ωCz)為線路每相容抗(w取基波頻率)。當(dāng)Xco/Xm=0.01~0.07時發(fā)生分頻諧振;當(dāng)Xco/Xm=0.0~0.55時發(fā)生基波諧振;當(dāng)Xco/Xm=0.55~2.8時發(fā)生高頻諧振。
當(dāng)Xco/Xm比值在上述范圍時,系統(tǒng)有鐵磁諧振的風(fēng)險。當(dāng)系統(tǒng)阻抗與勵磁阻抗位于上述諧振區(qū)間,則判定為會系統(tǒng)發(fā)生諧振。如單相故障將使得系統(tǒng)發(fā)生諧振則判定為高風(fēng)險;其他故障過電壓將使得系統(tǒng)發(fā)生諧振則判定為中風(fēng)險;若所有故障都不會發(fā)生諧振則判定為低風(fēng)險。
基于以上方法,當(dāng)系統(tǒng)沒有發(fā)生單相接地、兩相短路等故障,且系統(tǒng)特征次諧波(3、5、7、11次等)電壓畸變率超標(biāo),則識別為電容器諧振;反之,若為其他情況的諧波超標(biāo)則識別為鐵磁諧振。當(dāng)識別鐵磁諧振后,根據(jù)監(jiān)測點(diǎn)的電壓有效值來判斷諧振類型。
當(dāng)相對地電壓有以下現(xiàn)象時:兩相電壓抬高且超過線電壓,而剩余相電壓下降但不為零;與前一條相反,其中一相電壓抬高而另外兩相電壓下降但不為0;其相對地電壓的過電壓小于或等于3倍相電壓,識別為基波諧振。而三相對地電壓一起升高,遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過線電壓。其相對地電壓的過電壓小于或等于4倍相電壓,識別為高頻諧振。最后,三相對地電壓依相序次序輪流升高或同時升高,并在1.2~1.4倍相電壓間做低頻擺動、大約每秒一次,識別為分頻諧振。
當(dāng)上面故障類型對應(yīng)的過電壓導(dǎo)致低壓側(cè)位于Peterson諧振區(qū)間時,如單相斷線故障引起過電壓1.5pu,計算出Xco/Xm=0.2,則判斷單相斷線可能導(dǎo)致鐵磁諧振,風(fēng)險級別為中風(fēng)險;如果不在Peterson諧振區(qū)間,則單相斷線不太可能導(dǎo)致鐵磁諧振,風(fēng)險級別為低風(fēng)險。(如是單相接地故障位于諧振區(qū)間,則是高風(fēng)險)。
當(dāng)識別到鐵磁諧振前,如系統(tǒng)零序電壓超過一定閾值:UO>15%Up,式中:UO表示零序電壓有效值,Up則為正常相電壓有效值。一旦接地信號超過閾值,同時三相電壓中某相電壓下降、剩余兩相電壓抬升至1.5pu-1.73pu范圍(此時諧波含有率合格),此時可將其辨識為單相接地故障。
利用某省電能質(zhì)量監(jiān)測系統(tǒng)中的電能質(zhì)量數(shù)據(jù),設(shè)計開發(fā)了諧振在線監(jiān)測與預(yù)警系統(tǒng)。包括:諧振識別預(yù)警?;谥C振數(shù)據(jù)監(jiān)測、預(yù)警統(tǒng)計、預(yù)警識別等數(shù)據(jù),展示諧振預(yù)警等級、設(shè)備在線狀態(tài)、諧振事件信息、諧振事件次數(shù)統(tǒng)計、諧振類型占比統(tǒng)計,同時系統(tǒng)根據(jù)算法評估預(yù)警風(fēng)險的等級;諧振分析。通過終端裝置上傳的波形、電壓有效值、基波值、諧波電壓含有率(2~15次,判定超標(biāo)情況)、奇次和偶次諧波畸變率和、總諧波畸變率和等參數(shù)通過計算進(jìn)行諧振預(yù)警、諧振分析(發(fā)生諧振類型(體現(xiàn)計算過程)、故障原因等)。