李偉，歐陽(yáng)璐，王玉峰，孟亞楠，沈春林，褚建軍，康杰分

（1.中建材蘇州防水研究院有限公司，江蘇 蘇州 215004；2.中誠(chéng)智信工程咨詢集團(tuán)股份有限公司，江蘇 蘇州 215004）

0 前言

熱拌瀝青混合料在公路、橋梁工程中應(yīng)用廣泛，但熱拌瀝青需要加熱，能耗高，且在施工過(guò)程中散發(fā)的刺鼻氣味對(duì)周圍居民和環(huán)境帶來(lái)影響。傳統(tǒng)乳化瀝青膠結(jié)料的軟化點(diǎn)低、力學(xué)性能差，因此制備的乳化瀝青混合料路用性能較差，一般用作稀漿封層等微表處理。環(huán)氧樹(shù)脂固化過(guò)程中環(huán)氧基團(tuán)與活潑氫等發(fā)生加成反應(yīng)形成熱固性材料，具有粘結(jié)力強(qiáng)、強(qiáng)度高等特點(diǎn)，用于乳化瀝青改性彌補(bǔ)其高溫抗車轍性能低及抗水損害性能差等缺點(diǎn)。但水性環(huán)氧乳化瀝青混合料還存在低溫脆性和施工攤鋪可操作性等問(wèn)題。季節(jié)等[1]采用先乳化瀝青后加環(huán)氧樹(shù)脂改性的方法，結(jié)果表明，與熱拌瀝青混合料性能相比，水性環(huán)氧瀝青混合料的高溫性能優(yōu)異，但低溫性能和疲勞性能不足。楊國(guó)林等[2]采用陽(yáng)離子型乳化劑等對(duì)瀝青進(jìn)行乳化，然后與水性環(huán)氧、水性聚氨酯進(jìn)行復(fù)配使用。王清洲等[3]通過(guò)采用陰離子乳化劑制備的自乳化水性環(huán)氧瀝青，混合料性能如動(dòng)穩(wěn)定度、凍融劈裂強(qiáng)度及低溫剛度均有所提高。李泉和吳超凡[4]將水性環(huán)氧瀝青應(yīng)用到冷再生瀝青混合料中，提高了混合料力學(xué)性能以及高低溫性能。蔡麗娜等[5]采用非離子型水性環(huán)氧改性乳化瀝青，通過(guò)聚乙二醇與環(huán)氧樹(shù)脂親核加成制備乳化劑，乳化劑用量為6%，乳液粒徑為400 nm左右，能儲(chǔ)存30 d。Zhang Q等[6]采用陽(yáng)離子乳化劑等對(duì)瀝青進(jìn)行乳化，然后添加水性環(huán)氧和丁苯膠乳制備水性環(huán)氧瀝青，結(jié)果表明，水性環(huán)氧和丁苯膠乳的最佳用量為3%，大于6%時(shí)儲(chǔ)存穩(wěn)定性下降。MIN[7]采用熒光顯微鏡和動(dòng)態(tài)力學(xué)分析法，分析了水性環(huán)氧瀝青的力學(xué)性能和相行為，結(jié)果表明，當(dāng)瀝青的體積百分?jǐn)?shù)大于40%時(shí)，樹(shù)脂連續(xù)相將會(huì)轉(zhuǎn)變?yōu)闉r青連續(xù)相，此時(shí)力學(xué)性能迅速降低。

上述研究表明，采用非離子型乳化劑制備水性環(huán)氧乳化瀝青的可行性。本團(tuán)隊(duì)通過(guò)采用非離子型乳化劑將瀝青與環(huán)氧樹(shù)脂共同乳化以制備水性環(huán)氧乳化瀝青，并實(shí)現(xiàn)技術(shù)成果轉(zhuǎn)化。本文首先研究水性環(huán)氧乳化瀝青的制備及其性能，然后進(jìn)行混合料試驗(yàn)，響應(yīng)國(guó)家城市建設(shè)低污染、低能耗的要求，研究該水性環(huán)氧乳化瀝青應(yīng)用于開(kāi)級(jí)配設(shè)計(jì)路面混合料的性能，并考察常溫狀態(tài)下拌和、運(yùn)輸、施工、養(yǎng)生等過(guò)程中的可行性，可為水性環(huán)氧乳化瀝青的工程化應(yīng)用提供參考。

1 試驗(yàn)

1.1 原材料

瀝青：70#基質(zhì)瀝青，東海牌，軟化點(diǎn)46.3℃；馬來(lái)酸酐：分析純，上海泰坦科技有限公司；乳化劑（皂液）：上海嘉殷實(shí)業(yè)有限公司；環(huán)氧樹(shù)脂：雙酚A型，上海樹(shù)脂廠；固化劑：實(shí)驗(yàn)室自制；集料：常溫堆放干燥玄武巖，其篩孔通過(guò)率如表1所示；礦粉填料：石灰?guī)r。

表1 集料篩分結(jié)果

1.2 主要儀器設(shè)備

高速剪切乳化分散機(jī)：FM300型，上海弗魯克科技發(fā)展有限公司；集熱式恒溫加熱磁力攪拌器：DF-101S型，鞏義市予華儀器有限責(zé)任公司；電子天平：BS124S型，北京Sartorius有限公司；循環(huán)恒溫水浴：WSY-090型，無(wú)錫市石油儀器設(shè)備有限公司；可調(diào)控溫電熱套：KDM型，山東鄄城華魯電熱儀器有限公司；光學(xué)顯微鏡：LW300L T型：上海測(cè)維光電技術(shù)有限公司；萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)：CMT4503型，美特斯工業(yè)系統(tǒng)（中國(guó)）有限公司；真空干燥箱：DZF-6050型，上海林頻儀器設(shè)備有限公司；數(shù)顯馬歇爾電動(dòng)擊實(shí)儀：STMJ-1型，浙江土工儀器制造有限公司；馬歇爾穩(wěn)定度試驗(yàn)器：LWD-3型，滄州峰建儀器設(shè)備有限公司；劈裂試驗(yàn)機(jī)測(cè)定儀：SYD-0761型，滄州峰建儀器設(shè)備有限公司；車轍試樣成型機(jī)：HYCX-1型，北京航天航宇測(cè)控技術(shù)研究所；自動(dòng)車轍試驗(yàn)儀：HYCZ-1型，北京航天航宇測(cè)控技術(shù)研究所；瀝青混合料彎曲試驗(yàn)儀：TD715-2A型，煙臺(tái)泰鼎恒業(yè)試驗(yàn)儀器有限公司。

1.3 水性環(huán)氧乳化瀝青的制備

將70#基質(zhì)瀝青經(jīng)馬來(lái)酸酐接枝[8]改性后（高速剪切乳化機(jī)，4000 r/min，150℃，5 h）制得接枝5%馬來(lái)酸酐改性瀝青，放入真空干燥箱中備用；然后向膠體磨中加入皂液，并控制溫度在60℃；接著將改性后的熱熔瀝青加入膠體磨中，同時(shí)打開(kāi)冷凝裝置；最后加入環(huán)氧樹(shù)脂，以1000 r/min分散10 min，即得到水性環(huán)氧乳化瀝青A組份，冷卻后加入給定化學(xué)配合比設(shè)計(jì)的固化劑（自制）B組份，即得到水性環(huán)氧乳化瀝青。

2 結(jié)果與分析

2.1 水性環(huán)氧乳化瀝青性能研究

2.1.1 力學(xué)性能

參照J(rèn)C/T 408—2005《水乳型瀝青防水涂料》對(duì)不同環(huán)氧樹(shù)脂摻量下的水性環(huán)氧乳化瀝青進(jìn)行涂膜、養(yǎng)護(hù)及裁樣后，進(jìn)行拉伸性能測(cè)試，結(jié)果如表2所示。

表2 環(huán)氧樹(shù)脂摻量對(duì)水性環(huán)氧乳化瀝青性能的影響

從表2可見(jiàn)：隨著環(huán)氧樹(shù)脂摻量的增加，水性環(huán)氧乳化瀝青的拉伸強(qiáng)度隨之提高，環(huán)氧樹(shù)脂摻量為5%～20%時(shí)，拉伸強(qiáng)度均在1 MPa以上；斷裂伸長(zhǎng)率呈減小的趨勢(shì)，當(dāng)摻量為20%時(shí)，斷裂伸長(zhǎng)率僅69%。這是因?yàn)榄h(huán)氧樹(shù)脂摻量越多，膠結(jié)料中環(huán)氧樹(shù)脂交聯(lián)程度越高，強(qiáng)度提高，相應(yīng)地脆性也逐漸變大，同時(shí)考慮到產(chǎn)品的生產(chǎn)成本，最終確定環(huán)氧樹(shù)脂的最佳摻量為瀝青質(zhì)量的10%。

2.1.2 粘附性能

按照J(rèn)TGE20—2011《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》，配制10%環(huán)氧樹(shù)脂摻量的水性環(huán)氧乳化瀝青，觀察水性環(huán)氧乳化瀝青在通過(guò)水煮后與粗集料的裹覆效果，結(jié)果如圖1所示。

圖1 粘附性試驗(yàn)結(jié)果

從圖1可見(jiàn)，10%環(huán)氧樹(shù)脂摻量的水性環(huán)氧乳化瀝青與粗集料的裹附效果極好，未出現(xiàn)脫落現(xiàn)象，表面氣孔為膠結(jié)料受熱后水分揮發(fā)導(dǎo)致。按照J(rèn)TGE20—2011中T0616—1993可知，粘附力等級(jí)可達(dá)到5級(jí)。

2.1.3 光學(xué)顯微結(jié)構(gòu)及貯存穩(wěn)定性

通過(guò)光學(xué)顯微鏡對(duì)水性環(huán)氧乳化瀝青的顯微結(jié)構(gòu)進(jìn)行分析，結(jié)果如圖2所示。

圖2 水性環(huán)氧乳化瀝青的顯微結(jié)構(gòu)

從圖3可見(jiàn)，環(huán)氧瀝青大部分以微米級(jí)小顆粒較均勻地分布在水中，形成水包油（O/W）結(jié)構(gòu)，說(shuō)明環(huán)氧瀝青的乳化效果較好。

將水性環(huán)氧乳化瀝青倒入量筒中，分別取不同存貯時(shí)間下的上層乳液進(jìn)行黏度測(cè)試，測(cè)試方法如圖3所示，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表3。

圖3 貯存穩(wěn)定性測(cè)試方法

表3 不同貯存時(shí)間下水性環(huán)氧乳化瀝青上層液的黏度及貯存狀態(tài)

從表3可見(jiàn)，貯存180 d后，量筒上層水性環(huán)氧乳化瀝青的黏度未發(fā)生明顯變化，且未出現(xiàn)分層現(xiàn)象，說(shuō)明其存儲(chǔ)穩(wěn)定性好。

2.2 混合料配合比設(shè)計(jì)

2.2.1 級(jí)配的確定

目前國(guó)家提倡海綿城市建設(shè)，排水路面應(yīng)用廣泛，OGFC型級(jí)配混合料空隙率通常大于18%，具有良好的排水、抗滑和減噪作用，為此混合料類型參照J(rèn)TGF40—2004中透水瀝青路面OGFC-13級(jí)配，目標(biāo)空隙率為18%～20%，混合料級(jí)配見(jiàn)表4，具體OGFC-13級(jí)配通過(guò)率曲線如圖4所示。

表4 OGFC-13混合料的級(jí)配

圖4 OGFC-13級(jí)配通過(guò)率曲線

2.2.2 水性環(huán)氧乳化瀝青摻量的確定

采用馬歇爾設(shè)計(jì)方法來(lái)確定混合料中水性環(huán)氧乳化瀝青的摻量，根據(jù)交通部陽(yáng)離子乳化瀝青課題協(xié)作組中提出的《陽(yáng)離子乳化瀝青路面》中推薦的乳化瀝青添加量計(jì)算公式，計(jì)算得出水性環(huán)氧瀝青的初步摻量為7.2%，同時(shí)參考熱拌瀝青混合料瀝青的摻量，初步確定5組不同水性環(huán)氧乳化瀝青摻量的混合料，并按照J(rèn)TGE20—2011分別測(cè)試其空隙率（體積法）、穩(wěn)定度、流值、毛體積密度，結(jié)果見(jiàn)表5。

從表5可以得出，隨著乳化瀝青添加量的不斷提高，混合料的穩(wěn)定度和相對(duì)毛體積密度呈現(xiàn)先增大后降低的變化趨勢(shì)，空隙率逐漸減小，流值逐漸增大。這是因?yàn)椋?dāng)水性環(huán)氧乳化瀝青摻量較少時(shí)，混合料的表面和內(nèi)部膠凝材料偏少，骨料之間的粘附性差，混合料的壓實(shí)性就越差，使得混合料的空隙率也相對(duì)較大，從而導(dǎo)致強(qiáng)度較低。當(dāng)添加量逐漸增大時(shí)，混合料中存在部分自由瀝青，反而增大了瀝青的流動(dòng)性，影響混合料的成型效果，導(dǎo)致強(qiáng)度變小，流值變大。

表5 馬歇爾試驗(yàn)結(jié)果

當(dāng)水性環(huán)氧乳化瀝青摻量達(dá)到9.5%時(shí)，穩(wěn)定度和毛體積相對(duì)密度達(dá)到最高，說(shuō)明此時(shí)混合料的初始強(qiáng)度最高，且空隙率也達(dá)到18.6%，綜合考慮，最終確定水性環(huán)氧乳化瀝青的最佳摻量為礦物質(zhì)量的9.5%。

2.2.3 用水量和礦粉摻量的確定

水性環(huán)氧乳化瀝青在與集料拌和過(guò)程中部分水分會(huì)被集料吸收，會(huì)出現(xiàn)提前破乳的現(xiàn)象，導(dǎo)致混合料黏度過(guò)大出現(xiàn)結(jié)團(tuán)，從而使得拌和不均勻。適當(dāng)提高用水量可以改善混合料和易性，但水量過(guò)多，多余的水又會(huì)被封閉在集料內(nèi)部，難以揮發(fā)，從而影響混合料初始強(qiáng)度。與此同時(shí)，相應(yīng)地控制礦粉摻量來(lái)調(diào)控混合料的黏度，改善施工和易性，但礦粉不能太多或太少。太多會(huì)使混合物難以混合出現(xiàn)松散現(xiàn)象，過(guò)少會(huì)使混合物的密實(shí)度不足，導(dǎo)致試件成型困難或成型強(qiáng)度差，所以礦粉的適宜摻量為2%～4%[9-11]。稱量加入不同量的礦粉，并進(jìn)行混合料試驗(yàn)，結(jié)果如表6所示。

表6 用水量和礦粉摻量對(duì)混合料工作性能的影響

從混合料的流動(dòng)性和拌和難易程度來(lái)分析，礦粉摻量為2%、3%時(shí)混合料的流動(dòng)性較大，且易拌和，同時(shí)又考慮到混合料的密實(shí)度，最終確定混合料中礦粉摻量為3%。同時(shí)，考慮流動(dòng)性過(guò)大會(huì)導(dǎo)致試件不易成型，最終選擇外摻水量為1.5%。

2.2.4 混合料成型及養(yǎng)生工藝

乳化瀝青混合料因含水量較高，早期很難形成強(qiáng)度，通過(guò)馬歇爾擊實(shí)儀的擊實(shí)效果，能夠很好地將混合料內(nèi)部水分?jǐn)D出，出現(xiàn)破乳，從而使得混合料形成強(qiáng)度?；旌狭系目障堵屎头€(wěn)定度能很好地反應(yīng)混合料的壓實(shí)效果和成型強(qiáng)度。因此以下從這兩個(gè)方面對(duì)混合料的成型及養(yǎng)生工藝進(jìn)行研究。

擊實(shí)方法：一次性擊實(shí)50次；一次性擊實(shí)75次；先擊實(shí)50次，后擊實(shí)25次。

養(yǎng)生方式：室外養(yǎng)生6 d，再110℃烘箱中養(yǎng)生24 h；40℃烘箱中養(yǎng)生6 d，再80℃養(yǎng)生24 h；室外養(yǎng)生7 d。表7為擊實(shí)方法與空隙率的關(guān)系，表8為養(yǎng)生條件與穩(wěn)定度的關(guān)系。

表7 混合料空隙率與擊實(shí)方法的關(guān)系

從表7可以看出，擊實(shí)方式選擇先擊實(shí)50次，再擊實(shí)25的擊實(shí)方法時(shí)，混合料的空隙率最小，這就表明混合料密實(shí)度最好，擊實(shí)效果好。這是因?yàn)?，第一次壓?shí)后將大部分的水分?jǐn)D壓出來(lái)，待表面水分揮發(fā)后進(jìn)行第二次擊實(shí)，將剩余的內(nèi)在水?dāng)D壓出來(lái)，混合料內(nèi)部石料更加密實(shí)。

從表8可以看出，當(dāng)選擇先烘箱40℃養(yǎng)生6 d，再80℃養(yǎng)生24 h時(shí)，混合料的穩(wěn)定度最高，說(shuō)明在該養(yǎng)生條件下混合料的強(qiáng)度最高，養(yǎng)生效果最佳。因?yàn)閯傞_(kāi)始溫度不宜過(guò)高，過(guò)高會(huì)導(dǎo)致水分快速揮發(fā)，混合料初始強(qiáng)度較低，會(huì)破壞其內(nèi)部結(jié)構(gòu)，在低溫條件下先將混合料中大部分的水揮發(fā)掉，形成初始強(qiáng)度，再高溫將剩余內(nèi)在水揮發(fā)掉，最終形成強(qiáng)度。

由此可以得出，通過(guò)先擊實(shí)50下，然后放入40℃烘箱中放置6 d后，再擊實(shí)25下，然后升溫至80℃放置24 h，此時(shí)混合料的密實(shí)度最好、穩(wěn)定度最高。

2.2.5 混合料的制備工藝

通過(guò)以上分析可以得出混合料的制備步驟具體如下：

（1）按照所設(shè)計(jì)的OGFC-13型混合料級(jí)配比例稱取相應(yīng)重量的集料，倒入混合料攪拌機(jī)中。

（2）然后加入集料質(zhì)量1.5%的水（水主要起潤(rùn)濕作用，便于水性環(huán)氧乳化瀝青與集料的拌和），啟動(dòng)攪拌機(jī)，攪拌均勻。

（3）稱取集料質(zhì)量9.5%的水性環(huán)氧乳化瀝青和相應(yīng)配比的固化劑，攪拌均勻后加入攪拌機(jī)中。

（4）稱取集料質(zhì)量3%的礦粉，分批加入攪拌機(jī)中進(jìn)行攪拌，攪拌均勻后即得所需混合料。

2.3 水性環(huán)氧乳化瀝青混合料的性能

按上述最佳工藝制備水性環(huán)氧乳化瀝青混合料（水性環(huán)氧乳化瀝青摻量為9.5%），按照J(rèn)TGE20—2011對(duì)水性環(huán)氧乳化瀝青混合料的路用性能進(jìn)行測(cè)試。

2.3.1 水分揮發(fā)率

根據(jù)上述混合料制備工藝，采用修正馬歇爾成型法制備馬歇爾試件，稱取試件與模具的總質(zhì)量（m0），放入40℃烘箱中進(jìn)行養(yǎng)生，稱取其不同養(yǎng)生時(shí)間后的質(zhì)量（mi），待質(zhì)量基本恒定不變后脫模，最后放入80℃烘箱中養(yǎng)生24 h，稱取試件與模具的質(zhì)量（m1）。按式（1）計(jì)算試件養(yǎng)生i天后的水分揮發(fā)率wi，結(jié)果如表9所示。

表9 混合料水分揮發(fā)率與養(yǎng)生時(shí)間的關(guān)系

從表9可以看出，隨著養(yǎng)生時(shí)間的延長(zhǎng)，水分揮發(fā)率呈先增大后逐漸趨于平穩(wěn)。這是因?yàn)轳R歇爾試件擊實(shí)后，表面水分很快揮發(fā)掉，但試件內(nèi)在水很難跑出來(lái)，所以揮發(fā)速率逐漸變慢，最后失水達(dá)到平衡。

2.3.2 高低溫性能

根據(jù)以上確定的成型和養(yǎng)生工藝，采用輪碾成型法（車轍試驗(yàn)機(jī)）制備水性環(huán)氧乳化瀝青混合料車轍板，具體操作如下：第1次先輪碾16次，然后40℃養(yǎng)生6 d后，升溫至80℃養(yǎng)生24 h后，第2次輪碾8次，室內(nèi)靜置24 h后，采用同樣級(jí)配比制備熱拌瀝青混合料車轍板，根據(jù)JTGE20—2011中相關(guān)規(guī)定，分別對(duì)2種瀝青混合料進(jìn)行車轍試驗(yàn)，結(jié)果見(jiàn)表10。

表10 混合料的車轍試驗(yàn)結(jié)果

從表10可以看出，相對(duì)于熱拌瀝青混合料，水性環(huán)氧乳化瀝青混合料的動(dòng)穩(wěn)定度明顯提高，說(shuō)明水性環(huán)氧乳化瀝青混合料具有較強(qiáng)的高溫抗車轍性能。這是因?yàn)樗原h(huán)氧樹(shù)脂含有高活性環(huán)氧基團(tuán)，而固化劑三乙烯四胺分子中含有活潑氫，兩者混合后發(fā)生固化反應(yīng)，形成交聯(lián)的三維網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)，提高了瀝青膠結(jié)料的粘結(jié)性能，使集料間很好地粘合在一起，使混合料的高溫抗車轍能力得到很大提高。

將成型好的水性環(huán)氧乳化瀝青混合料和相同級(jí)配的熱拌瀝青混合料車轍板切割成30 mm×35 mm×250 mm的小梁，根據(jù)JTGE20—2011，對(duì)2種瀝青混合料進(jìn)行低溫彎曲破壞試驗(yàn)，結(jié)果如表11所示。

表11 混合料的低溫彎曲性能試驗(yàn)結(jié)果

從表11可以看出，水性環(huán)氧乳化瀝青混合料的低溫彎曲破壞應(yīng)變僅為熱拌瀝青的80%，且低于JTGF40—2004要求，說(shuō)明環(huán)氧樹(shù)脂的摻入降低了混合料的低溫抗彎曲性能。這是因?yàn)榄h(huán)氧樹(shù)脂屬于熱固型材料，一方面，環(huán)氧基團(tuán)與固化劑發(fā)生固化反應(yīng)；另一方面，多余的環(huán)氧基團(tuán)與酸酐基團(tuán)發(fā)生固化反應(yīng)，導(dǎo)致玻璃化轉(zhuǎn)變溫度提高，固化產(chǎn)物韌性小，脆性大，這就使得試件的低溫性能偏差。

2.3.3 水穩(wěn)定性

根據(jù)上述確定的最佳擊實(shí)方法和養(yǎng)生條件，按照J(rèn)TG E20—2011對(duì)水性環(huán)氧瀝青混合料進(jìn)行水穩(wěn)定性試驗(yàn)，結(jié)果如表12所示。

表12 水性環(huán)氧瀝青混合料的水穩(wěn)定性試驗(yàn)結(jié)果

由表12可見(jiàn)，水性環(huán)氧乳化瀝青混合料的浸水殘留穩(wěn)定度和凍融劈裂強(qiáng)度比分別為82.0%和75.4%，符合JTGF40—2004要求的≥80%和≥75%，但仍偏低。這是由于，一方面經(jīng)過(guò)凍融后體現(xiàn)出樹(shù)脂的脆性，使得混合料的低溫抗拉性能下降，導(dǎo)致凍融劈裂強(qiáng)度較低；另一方面，水性環(huán)氧乳化瀝青混合料采用OGFC開(kāi)級(jí)配的成型方法，試件本身空隙率較大，因此水分更易進(jìn)入混合料內(nèi)部，形成閉口孔隙，這就使得水性環(huán)氧乳化瀝青混合料的水穩(wěn)性偏低。

3 試驗(yàn)路面鋪設(shè)

采用混凝土攪拌站常溫拌和、混凝土攪拌車長(zhǎng)距離運(yùn)輸，并進(jìn)行試驗(yàn)段鋪設(shè)。鋪設(shè)路段采用OGFC-13級(jí)配，厚度為4 cm。施工及試驗(yàn)路面如圖5所示。

圖5 路面施工過(guò)程

攤鋪機(jī)需以10m/min的攤鋪速度連續(xù)攤鋪。采用輕型和重型壓路機(jī)搭配碾壓，碾壓分為3個(gè)階段進(jìn)行，具體操作過(guò)程為：（1）待鋪設(shè)結(jié)束后，采用6 t左右的輕型鋼輪壓路機(jī)靜壓碾壓1～2遍；（2）當(dāng)水性環(huán)氧乳化瀝青開(kāi)始破乳，改用12～15 t輪胎壓路機(jī)碾壓，將混合料內(nèi)部水分壓出，復(fù)壓2～3遍后停止，待晾曬一段時(shí)間，水分基本蒸發(fā)后繼續(xù)復(fù)壓至密實(shí)為止；（3）最后，采用25 t靜力鋼輪壓路機(jī)碾壓次數(shù)3～4遍，使路面更加平整、密實(shí)；（4）攤鋪壓實(shí)后養(yǎng)護(hù)24 h以上方可作業(yè)與通車。

4 結(jié)論

（1）通過(guò)光學(xué)顯微鏡對(duì)水性環(huán)氧乳化瀝青顯微結(jié)構(gòu)進(jìn)行觀測(cè)可知，水性環(huán)氧乳化瀝青具有O/W油結(jié)構(gòu)，且分布均勻；儲(chǔ)存180 d時(shí)黏度基本未發(fā)生變化，且未發(fā)生分層現(xiàn)象，具有良好的貯存穩(wěn)定性。

（2）水性環(huán)氧乳化瀝青力學(xué)性能測(cè)試表明，隨著環(huán)氧樹(shù)脂用量的增加，水性環(huán)氧乳化瀝青膠結(jié)料的拉伸強(qiáng)度提高，斷裂伸長(zhǎng)率減小，環(huán)氧樹(shù)脂的最佳摻量為10%。

（3）當(dāng)環(huán)氧樹(shù)脂摻量為10%時(shí)，水性環(huán)氧乳化瀝青與粗集料的粘附性良好，水性環(huán)氧瀝青能很好地包裹在集料表面而不發(fā)生脫落。

（4）當(dāng)外摻水量為1.5%、礦粉摻量為3%時(shí)，OGFC-13水性環(huán)氧乳化瀝青混合料的拌合和易性最佳。其最佳成型和養(yǎng)生工藝為：先擊實(shí)50次，放40℃烘箱中養(yǎng)生6 d，然后再擊實(shí)25次后，升溫至80℃養(yǎng)生24 h。

（5）水性環(huán)氧乳化瀝青混合料的高溫抗車轍能力優(yōu)異，水穩(wěn)定性能符合JTGF40—2004要求，但低溫韌性不足，針對(duì)北方低溫地區(qū)還需步改善其低溫脆性能。

（6）經(jīng)試驗(yàn)路面的鋪設(shè)可知，水性環(huán)氧乳化瀝青混合料的路面應(yīng)用彌補(bǔ)了常規(guī)熱拌瀝青高能耗、施工繁瑣、高污染等弊端，因施行冷拌冷鋪工藝，解決了長(zhǎng)途運(yùn)輸?shù)膯?wèn)題。