趙忠超， 寧 靜， 蘇 杰， 姜慶偉

(1. 昆明理工大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院， 云南 昆明 650093；2. 鋼鐵研究總院有限公司 特殊鋼研究院， 北京 100081)

Ferrium M54鋼是一種二次硬化型高合金超高強(qiáng)度鋼，具有優(yōu)異的強(qiáng)韌匹配性和顯著的抗應(yīng)力腐蝕能力，且成本低，廣泛應(yīng)用于飛機(jī)起落架等航空航天領(lǐng)域[1-3]。Ferrium M54鋼部件的傳統(tǒng)制造工藝需要許多熱加工步驟，后續(xù)需要大量的機(jī)加工，導(dǎo)致生產(chǎn)周期長(zhǎng)，成本高[1,4-5]。激光增材制造是一種快速成形的增材制造技術(shù)，其與傳統(tǒng)制造工藝相比具有許多獨(dú)特優(yōu)點(diǎn)，如無模具、材料利用率高、生產(chǎn)成本低、自由度高等[6-8]。激光增材制造(Laser additive manufacturing，LAM)特別適合生產(chǎn)難加工的高性能大型金屬部件[8]。目前在超高強(qiáng)度鋼領(lǐng)域，已開展了大量增材制造工藝參數(shù)及工藝參數(shù)對(duì)其性能的研究[9-10]。

目前關(guān)于激光增材制造超高強(qiáng)度鋼的報(bào)道，主要是集中在沉積態(tài)組織表征，熱處理工藝及力學(xué)性能方面的研究。如劉正武等[11]研究發(fā)現(xiàn)激光熔化沉積15-5PH 鋼的沉積態(tài)組織是由馬氏體+鐵素體組成，同時(shí)析出大量細(xì)小的NbC。王俊等[12]研究了時(shí)效處理對(duì)激光增材制造17-4PH沉淀硬化不銹鋼的微觀組織及力學(xué)性能的影響。王志會(huì)等[13]分析了激光增材制造AF1410鋼沉積態(tài)和熱處理后的微觀組織、硬度、室溫拉伸性能變化。

本文采用激光增材制造技術(shù)(LAM)制備了Ferrium M54二次硬化超高強(qiáng)度鋼，研究了沉積態(tài)及傳統(tǒng)熱處理后M54鋼微觀組織及力學(xué)性能的變化規(guī)律，探索了改善激光增材制造M54二次硬化超高強(qiáng)度鋼性能的熱處理工藝，以期為其工業(yè)化應(yīng)用提供參考。

1 試驗(yàn)材料與方法

試驗(yàn)使用的Ferrium M54鋼的球形粉末(見圖1)是通過等離子旋轉(zhuǎn)電極霧化法制備，粉末的粒度為50～150 μm，粉末及成品的化學(xué)成分見表1。

圖1 激光增材制造用Ferrium M54鋼的粉末形貌Fig.1 Morphology of the Ferrium M54 steel powder used for LAM

表1 Ferrium M54鋼粉末以及沉積成品的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)

LAM系統(tǒng)中配備了TruDiode 4006激光器、D70同軸送粉熔覆頭、ABB六軸機(jī)器手等，基板采用30CrMnSiA鋼，經(jīng)打磨、酒精擦拭處理。取沉積方向(DD)為縱向，掃描方向(SD)為橫向，激光增材制造工藝參數(shù)：激光束功率為1800 W，光斑直徑為φ3 mm，掃描速度為2.6 mm/s，單層沉積厚度為0.8 mm，送粉速度為16.21 g/min。在高純氬氣下逐層沉積，最終成形出尺寸為40 mm×50 mm×80 mm的沉積塊，沉積過程如圖2(a)所示，成品件如圖2(b)所示。

圖2 激光增材制造示意圖(a)及成品件(b)Fig.2 Laser additive manufacturing diagram(a) and finished product(b)

熱處理制度參考傳統(tǒng)Ferrium M54鋼的熱處理工藝，首先對(duì)試樣進(jìn)行固溶處理，在1075 ℃保溫75 min后空冷(AC)，然后在1060 ℃保溫1 h，油淬(OQ)，隨后在-73 ℃ 深冷處理 2 h，最后分別在495、510和525 ℃ 下進(jìn)行時(shí)效處理，保溫5 h后空冷。

熱處理后的試樣經(jīng)磨制、機(jī)械拋光后用4%硝酸酒精腐蝕，使用OLYMPUS GX53光學(xué)顯微鏡和Quanta 650型掃描電鏡(SEM)對(duì)沉積態(tài)及熱處理后的微觀組織進(jìn)行分析，同時(shí)還利用X射線衍射(XRD)技術(shù)對(duì)物相進(jìn)行分析。拉伸性能檢測(cè)依據(jù)GB/T 228.1—2010《金屬材料 拉伸試驗(yàn) 第1部分：室溫試驗(yàn)方法》在WDW-300E力學(xué)拉伸試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行室溫拉伸測(cè)試，使用Quanta 650型掃描電鏡觀察了斷口形貌。依據(jù)GB/T 4340.1—2009《金屬材料 維氏硬度試驗(yàn) 第1部分：試驗(yàn)方法》，利用TH300數(shù)顯維氏硬度計(jì)進(jìn)行硬度測(cè)試，加載載荷砝碼1 kg，保荷時(shí)間10 s。

2 試驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1 沉積態(tài)微觀組織

激光增材制造Ferrium M54二次硬化超高強(qiáng)度鋼組織受工藝參數(shù)、沉積塊形狀、尺寸的影響[14]。根據(jù)激光增材制造微熔池、冷速快的特點(diǎn)[15]，當(dāng)熔池溫度降到Tm以下時(shí)先凝固為鐵素體，隨著溫度下降，鐵素體轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體，高溫鐵素體受到冷速制約轉(zhuǎn)變不完全保留下來小部分，當(dāng)溫度下降到Ms點(diǎn)以下時(shí)，奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體成為主要相。

Ferrium M54鋼沉積塊橫截面和縱截面的微觀組織如圖3所示，從圖3(a)可以看出，橫截面為密集的胞狀結(jié)構(gòu)，縱截面的胞狀微觀組織出現(xiàn)了溶解，表明激光增材制造Ferrium M54鋼的沉積態(tài)組織為沿沉積方向生長(zhǎng)的柱狀晶。

圖3 沉積態(tài)Ferrium M54鋼的顯微組織(a)橫截面; (b)縱截面Fig.3 Microstructure of the deposited Ferrium M54 steel(a) cross section; (b) longitudinal section

2.2 熱處理后微觀組織

激光增材制造Ferrium M54鋼的熱處理態(tài)微觀組織如圖4所示。采用傳統(tǒng)的熱處理制度主要是考慮通過高溫固溶破壞激光增材制造中典型的胞狀結(jié)構(gòu)，嘗試用傳統(tǒng)熱處理消除掉LAM M54鋼的各向異性，結(jié)果如圖4所示。3種熱處理方式基本上消除了胞狀結(jié)構(gòu)，組織各向異性消除。

圖4 不同熱處理態(tài)激光增材制造Ferrium M54鋼的微觀組織Fig.4 Microstructure of the laser additive manufactured Ferrium M54 steel with different heat treatment states(a) 1075 ℃×75 min, AC; (b) 1060 ℃×1 h, OQ; (c) 1075 ℃×75 min, AC+1060 ℃×1 h, OQ

經(jīng)固溶、淬火、冷處理和時(shí)效處理后激光增材制造Ferrium M54鋼的組織如圖5所示，經(jīng)495、510和525 ℃時(shí)效處理后，F(xiàn)errium M54鋼的組織主要為馬氏體+殘留奧氏體。由于時(shí)效溫度差異不大，且激光增材制造擁有高的溫度梯度和冷卻速度，導(dǎo)致Ferrium M54超高強(qiáng)度鋼的組織細(xì)小，二級(jí)組織混雜，在低倍觀察中難

圖5 固溶+淬火+深冷+不同溫度時(shí)效處理后激光增材制造Ferrium M54鋼的顯微組織Fig.5 Microstructure of the laser additive manufactured Ferrium M54 steel after solution treatment+quenching+cryogenic treatment+aging at different temperatures(a) 495 ℃; (b) 510 ℃; (c) 525 ℃

以發(fā)現(xiàn)3個(gè)不同時(shí)效溫度下的差異。

為了探索時(shí)效溫度對(duì)激光增材制造Ferrium M54鋼微觀組織的細(xì)微影響，以期尋找適合增材制造工藝的時(shí)效溫度。采用掃描電鏡觀察了3種不同時(shí)效溫度下Ferrium M54鋼的組織，如圖6所示。從圖6可以看出，激光增材制造Ferrium M54鋼熱處理后組織主要為板條馬氏體，板條形態(tài)清晰，多個(gè)平行排列的馬氏體板條形成馬氏體板條束，并且在馬氏體板條周圍分布著細(xì)小白色球形相。

圖6 不同時(shí)效溫度下激光增材制造Ferrium M54鋼的SEM照片F(xiàn)ig.6 SEM images of the laser additive manufactured Ferrium M54 steel aged at different temperatures(a,b) 495 ℃; (c,d) 510 ℃; (e,f) 525 ℃

圖7是激光增材制造Ferrium M54鋼經(jīng)不同溫度時(shí)效后的XRD圖譜。由圖7可知，不同時(shí)效溫度下Ferrium M54鋼中的主要相為馬氏體，只檢測(cè)到了馬氏體的衍射峰，F(xiàn)errium M54鋼在時(shí)效過程中可能產(chǎn)生逆轉(zhuǎn)變奧氏體和細(xì)小分散的合金碳化物，但是并沒有其衍射峰，可能是因?yàn)槠浜刻伲幢粰z測(cè)到。

圖7 不同時(shí)效溫度下激光增材制造Ferrium M54鋼的XRD圖譜Fig.7 XRD patterns of the laser additive manufactured Ferrium M54 steel aged at different temperatures

2.3 力學(xué)性能

經(jīng)不同溫度時(shí)效處理及沉積態(tài)的Ferrium M54鋼室溫力學(xué)性能見表2。經(jīng)最終時(shí)效處理后Ferrium M54鋼表現(xiàn)出較好的強(qiáng)度和塑性，510 ℃時(shí)效處理后綜合性能最優(yōu)。510 ℃時(shí)效的抗拉強(qiáng)度為1863 MPa，屈服強(qiáng)度為1594 MPa，與鍛態(tài)相比，抗拉強(qiáng)度較低，屈服強(qiáng)度相近，伸長(zhǎng)率一致，斷面收縮率較低。不同溫度時(shí)效試樣的拉伸斷口形貌如圖8所示。拉伸斷口為典型的準(zhǔn)解理斷裂，由纖維區(qū)、放射區(qū)和剪切唇3個(gè)區(qū)域組成。510 ℃時(shí)效后試樣的微觀斷口形貌如圖8(d)所示，存在大量小而淺的韌窩。

圖8 不同溫度時(shí)效后Ferrium M54鋼的拉伸斷口形貌(a,c,e)宏觀;(b,d,f)微觀;(a,b)495 ℃;(c,d)510 ℃;(e,f)525 ℃Fig.8 Tensile fracture morphologies of the Ferrium M54 steel aged at different temperatures(a,c,e) macroscopic; (b,d,f) microscopic; (a,b) 495 ℃; (c,d) 510 ℃; (e,f) 525 ℃

表2 不同狀態(tài)激光增材制造Ferrium M54鋼的室溫拉伸性能

不同熱處理態(tài)Ferrium M54鋼硬度測(cè)試結(jié)果如圖9所示，可以看出沒有經(jīng)過時(shí)效處理的試驗(yàn)鋼硬度偏低，1075 ℃固溶+1060 ℃油淬后硬度最低，僅為382 HV，而后續(xù)的深冷+時(shí)效處理提高了試樣的硬度，可能是因?yàn)樯罾涮幚泶龠M(jìn)了殘留奧氏體發(fā)生馬氏體相變，使硬度進(jìn)一步提高。經(jīng)不同溫度時(shí)效處理后，510 ℃時(shí)效處理后的硬度最大，約為603 HV，其二次硬化現(xiàn)象更明顯。

圖9 不同熱處理態(tài)激光增材制造Ferrium M54鋼的硬度Fig.9 Hardness of the laser additive manufactured Ferrium M54 steel with different heat treatment states

3 結(jié)論

1) 激光增材制造(LAM)制備的沉積態(tài)Ferrium M54鋼組織具有定向凝固特征，表現(xiàn)為沿沉積方向生長(zhǎng)的柱狀晶，橫截面為密集的胞狀結(jié)構(gòu)。

2) 經(jīng)高溫固溶處理后，定向生長(zhǎng)的柱狀晶形貌基本消失，直接經(jīng)1060 ℃油淬后馬氏體板條變得粗大。經(jīng)后續(xù)深冷+時(shí)效處理后，獲得較細(xì)小的馬氏體組織。

3) 1075 ℃固溶+1060 ℃油淬+-73 ℃深冷+510 ℃時(shí)效處理后激光增材制造Ferrium M54鋼的性能最好，抗拉強(qiáng)度為1863 MPa，屈服強(qiáng)度為1594 MPa，斷后伸長(zhǎng)率為15%，斷面收縮率為59%，硬度為603 HV。