亚洲免费av电影一区二区三区,日韩爱爱视频,51精品视频一区二区三区,91视频爱爱,日韩欧美在线播放视频,中文字幕少妇AV,亚洲电影中文字幕,久久久久亚洲av成人网址,久久综合视频网站,国产在线不卡免费播放

        ?

        大型空間異形鋼塔斜拉橋拉索張拉控制

        2022-11-26 02:23:46李鵬飛王石磊魏思聰羅吉慶
        公路交通科技 2022年10期
        關(guān)鍵詞:支架

        李鵬飛,王石磊,魏思聰,李 毅,羅吉慶

        (1.交通運(yùn)輸部公路科學(xué)研究所,北京 100088;2.中國鐵道科學(xué)研究院集團(tuán)有限公司,北京 100081;3.廣東省公路建設(shè)有限公司,廣東 東莞 510660)

        0 引言

        某大橋采用五跨高低雙塔斜拉剛構(gòu)連續(xù)梁橋組合體系,全長639 m,主跨 280 m。主梁采用分離式全焊接鋼箱梁。鋼塔采用雙肢非一致傾斜、空間不對稱扭轉(zhuǎn)的變截面全焊接鋼箱拱,高塔高123.78 m,高塔處塔梁墩固結(jié),矮塔處塔梁固結(jié),塔底設(shè)縱向活動(dòng)支座。斜拉索采用豎琴式漸變距離布置,塔上索間距2.90~7.26 m,梁上索間距3.76~14.4 m,全橋共計(jì)112根拉索,高塔設(shè)置68根,矮塔設(shè)置44根。高塔中跨34根拉索采用φ7—151型平行鋼絲拉索,拉索錨點(diǎn)距介于30~238 m之間,剩余78根拉索采用φ7—139型平行鋼絲拉索,拉索錨點(diǎn)距介于24~154 m之間。拉索塔內(nèi)為錨固端,梁內(nèi)為張拉端。大橋總體布置如圖1所示。

        圖1 大橋平立面布置 (單位:m)

        大橋鋼塔及鋼梁采用長內(nèi)節(jié)段制造方式,考慮運(yùn)輸、加工及安裝起重能力等因素,高塔共計(jì)31個(gè)節(jié)段,矮塔共計(jì)21個(gè)節(jié)段,南北主梁分別劃分34個(gè)節(jié)段。塔梁現(xiàn)場架設(shè)整體基于支架輔助安裝法。索塔采用弱支架方式安裝,自重主要由塔身強(qiáng)度承擔(dān),支架提供拼裝過程中的臨時(shí)支撐力,同時(shí)為索塔線形調(diào)整提供反力支撐,在塔頂設(shè)置合龍段。主梁采用強(qiáng)支架方式架設(shè),在高矮塔邊跨側(cè)塔根處及中跨高矮塔拉索分界線處設(shè)置合龍段。

        該橋鋼塔空間呈“邁步”扭曲造型,三維變形特征突出,主梁中跨與邊跨剛度差異明顯,結(jié)構(gòu)受力高度不對稱,不同拉索張拉行為相互印證性差,拉索張拉過程中塔梁與支架接觸狀態(tài)及其演變進(jìn)程難以精準(zhǔn)模擬[1-2],傳統(tǒng)以力為主要控制目標(biāo)的施張方法存在諸多不便[3-4],為確保大橋成橋索力符合預(yù)期狀態(tài),采用無應(yīng)力狀態(tài)控制法對拉索張拉進(jìn)行控制[5-6]。利用有限元法建立大橋全過程仿真計(jì)算模型,塔、梁、支架采用梁單元模擬;拉索采用索單元模擬;高塔及支架根部固結(jié),矮塔根采用剛臂與支座、砂箱、錨拉桿連接。塔梁與支架間約束豎向位移,按塔、梁制造節(jié)段劃分情況設(shè)置塔、梁單元;按橋梁設(shè)計(jì)成型設(shè)置節(jié)點(diǎn)坐標(biāo),建立施工階段模擬架設(shè)步序,將成橋設(shè)計(jì)索力設(shè)置為拉索初張力,獲取最終成橋狀態(tài),以此為基礎(chǔ)計(jì)算各拉索無應(yīng)力索長,后續(xù)索力調(diào)整通過在模型中調(diào)整無應(yīng)力索長的方式實(shí)現(xiàn)。

        考慮索塔偏位和活載預(yù)拱度計(jì)算無應(yīng)力索長,在初次張拉過程中基于錨頭拔出量進(jìn)行控制,并獲取頻率與索力的線性標(biāo)定公式,結(jié)合初次張拉索力偏差分析,通過對非施調(diào)索調(diào)幅進(jìn)行鎖定,基于索力整體影響矩陣和二次型規(guī)劃優(yōu)化方法計(jì)算了施調(diào)索調(diào)幅,并建立調(diào)幅與錨頭拔出量修正值轉(zhuǎn)換關(guān)系,采取修改無應(yīng)力索長方式實(shí)現(xiàn)了二次調(diào)索。

        1 拉索張拉控制流程

        大橋主要施工步序?yàn)椋褐Ъ苌现鸸?jié)段拼裝鋼塔(自塔根同步向兩側(cè)架設(shè)主梁)→高矮塔合龍→剩余主梁節(jié)段架設(shè)(同步拆除索塔支架)→高矮塔邊跨主梁合龍→中跨主梁合龍→拉索初次張拉→主梁支架拆除→二次調(diào)索→施作橋面鋪裝及附屬設(shè)施。在中跨合龍前,矮塔根部臨時(shí)固結(jié),合龍后固結(jié)措施予以解除。結(jié)合大橋建造方案,拉索張拉控制主要體現(xiàn)在以下3個(gè)方面:(1)在制造階段需計(jì)算無應(yīng)力索長,并結(jié)合錨固構(gòu)造對索長調(diào)整范圍進(jìn)行復(fù)核。(2)在塔梁合龍結(jié)構(gòu)體系完成轉(zhuǎn)換后,對位于支架上的結(jié)構(gòu)進(jìn)行初次張拉控制,建立頻率與索力標(biāo)定關(guān)系。(3)主梁支架拆除后,通過索力識(shí)別及偏差分析,提出索力優(yōu)化調(diào)整控制方法,實(shí)現(xiàn)二次調(diào)索。拉索張拉控制流程見圖2。

        圖2 斜拉索張拉控制流程

        2 拉索制造及初次張拉控制

        2.1 拉索無應(yīng)力長度計(jì)算

        拉索無應(yīng)力長度是施工控制中重要的一項(xiàng)指標(biāo),長度偏短將導(dǎo)致有效錨固長度不足或無法錨固,長度偏長將導(dǎo)致張拉力難以到位或者需要增加額外的墊板。對于中等跨徑斜拉橋,研究及實(shí)踐表明基于Ernst 簡化理論采用式(1)確定無應(yīng)力索長完全能夠滿足精度要求[7-8]。但傳統(tǒng)規(guī)則斜拉橋無應(yīng)力索長計(jì)算存在問題為:(1)按塔直梁平方式確定理想目標(biāo)狀態(tài)的規(guī)則斜拉橋,不考慮索塔偏位的影響。(2)按照設(shè)計(jì)成橋線形進(jìn)行計(jì)算無應(yīng)力索時(shí),未考慮主梁車道荷載預(yù)拱度的影響。未考慮上述兩種因素將會(huì)導(dǎo)致成品索長存在偏差,對基于無應(yīng)力狀態(tài)法進(jìn)行拉索張拉控制帶來較大困難。

        (1)

        式中,S0為錨固點(diǎn)間無應(yīng)力索長;T為張拉索力;A為拉索面積;E為拉索彈性模量;q為拉索自重集度;l0為結(jié)構(gòu)變形后錨點(diǎn)間距;l為l0水平投影距離。

        基于采用Midas/civil2018對大橋建立有限元模型,塔、梁、支架采用梁單元模擬,拉索采用索單元模擬,高塔及支架根部固結(jié),矮塔根采用剛臂與支座、砂箱、錨拉桿連接,塔梁與支架間約束豎向位移,模型如圖3。首先按照施工步序進(jìn)行全過程施工仿真,基于切線位移法獲取塔梁制造及架設(shè)幾何形態(tài)控制數(shù)據(jù)[9-10],基于理想成橋狀態(tài)開展車輛活載分析,計(jì)算車道荷載主梁預(yù)拱度值,按照式(2)計(jì)算變形后錨點(diǎn)間距l(xiāng)0并代入式(1)計(jì)算無應(yīng)力索長。大橋中跨計(jì)算車道荷載預(yù)拱度為150 mm,高塔成形偏位為78 mm,可見若忽略該因素的影響將會(huì)對無應(yīng)力索長帶來較大偏差。

        圖3 橋梁有限元模型

        l0=norm([Xc,Yc,Zc]b+[XHE,YHE,ZHE]b-

        [XD0,YD0,ZD0]b-[Xc,Yc,Zc]e-

        [XHE,YHE,ZHE]e-[XD0,YD0,ZD0]e),

        (2)

        式中,X,Y,Z標(biāo)識(shí)拉索錨固點(diǎn)坐標(biāo)或坐標(biāo)修正量;b為標(biāo)識(shí)拉索首節(jié)點(diǎn)位置;e為標(biāo)識(shí)尾節(jié)點(diǎn)位置;c為標(biāo)識(shí)基準(zhǔn)狀態(tài);HE為標(biāo)識(shí)架設(shè)幾何形態(tài)修正量(對應(yīng)于架設(shè)幾何形態(tài)修正值);D0為標(biāo)識(shí)大橋竣工狀態(tài)恒載作用下的拉索首尾節(jié)點(diǎn)變形量,部分符號(hào)示意如圖4所示。

        圖4 無應(yīng)力索長計(jì)算符號(hào)說明

        S0計(jì)算完畢后需結(jié)合拉索錨固構(gòu)造計(jì)算下料長度[11],同時(shí)對無應(yīng)力索長可調(diào)節(jié)量(張拉端螺母調(diào)節(jié)范圍)進(jìn)行核算[12],大橋139型拉索無應(yīng)力索長調(diào)節(jié)量為-115~170 mm,151型調(diào)節(jié)量為-124~181 mm,若為正值,則拔出量需減少,對應(yīng)為退張,若為負(fù)值,則拔出量增加,對應(yīng)繼續(xù)施張。

        2.2 拉索初次張拉及索力標(biāo)定

        塔梁在支架上合龍完成結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換后,進(jìn)行拉索一次張拉,拉索施張伴隨塔梁逐漸脫離支架,結(jié)構(gòu)邊界條件存在動(dòng)態(tài)變化,鑒于塔梁與支架接觸狀態(tài)及其演變進(jìn)程難以精準(zhǔn)模擬,傳統(tǒng)以力為主要控制目標(biāo)的施張方法存在諸多不便,背景橋梁拉索一次張拉基于無應(yīng)力狀態(tài)法開展,全橋共設(shè)8套張拉設(shè)備,以分肢塔根為中心順橋向由近及遠(yuǎn)、豎向由低至高施張,發(fā)揮無應(yīng)力狀態(tài)法不同工序并行作業(yè)優(yōu)勢[13],中跨及矮塔邊跨拉索按無偏差錨頭拔出量80%,90%和100%分3級張拉到位。因高塔邊跨臨時(shí)荷載密集,按無偏差拔出量一次張拉到位錨固力大于設(shè)計(jì)成橋索力,為確保結(jié)構(gòu)安全,拉索按成橋設(shè)計(jì)索力70%,85%和100%分3級張拉到位。各級張拉完畢后記錄千斤頂油壓換算索力,同時(shí)錘擊激振法采集拉索振動(dòng)基頻,為后續(xù)索力識(shí)別提供依據(jù)。研究表明因索端邊界條件、抗彎剛度、垂度等因素影響,頻率與索力之間存在復(fù)雜的非線性關(guān)系,部分方程為超越方程,需要迭代計(jì)算方可求解[14-15],工程應(yīng)用存在較大不便,同時(shí)實(shí)踐及仿真分析發(fā)現(xiàn),通過實(shí)測頻率標(biāo)定已知索力建立頻率索力關(guān)系式的方法,能夠滿足拉索張拉索力控制精度需求[16-19],本研究采取線性公式獲取頻率平方與索力之間關(guān)系,如式(3)所示。

        (3)

        公式前半部分系數(shù)a體現(xiàn)拉索長度、線質(zhì)量等因素,與傳統(tǒng)頻譜法計(jì)算索力公式不同,后半部分引入系數(shù)b,以體現(xiàn)抗彎剛度、邊界條件等因素影響。式中,T(f)為索力;fn為拉索n階頻率;系數(shù)a,b可基于不少于3次的實(shí)測頻率與索力線性回歸求得。

        本研究139型拉索長徑比介于291~1 847之間,151型拉索長徑比介于358~2 767之間,均大于100,屬于長索[20]?;?級張拉數(shù)據(jù),獲取每根拉索頻率與索力線性標(biāo)定系數(shù)a,b分布如圖5所示,相關(guān)系數(shù)R2分布如圖6所示。R2最小值為0.982 2,94%的拉索R2介于0.990 0~1.000 0之間,可見頻率平方與索力之間呈現(xiàn)極強(qiáng)線性相關(guān)性。同時(shí)值得注意的是系數(shù)b介于-590~373 kN之間,在不同長度拉索之間離散性較大,以一次張拉為例,其對索力貢獻(xiàn)最大可達(dá)29%。若忽略該部分影響,僅采用傳統(tǒng)頻譜法計(jì)算索力公式(即公式前半部分)將導(dǎo)致不可忽視的誤差。

        圖5 標(biāo)定系數(shù)分布

        圖6 線性標(biāo)定相關(guān)系數(shù)

        為驗(yàn)證基于一次張拉所獲取標(biāo)定公式的可靠性,在二次調(diào)索過程中對49根需要施調(diào)的拉索逐根對比張拉前頻率推定索力與張拉過程錨固螺母松動(dòng)油壓推算索力,二者偏差分布見圖7,最大偏差為6%,90%的拉索偏差在5%以內(nèi),可見通過實(shí)測頻率線性標(biāo)定已知索力的方法,能夠滿足索力控制精度需求。

        圖7 頻率法推定索力與實(shí)測索力相對偏差分布

        3 二次調(diào)索控制

        3.1 二次型規(guī)劃優(yōu)化方法

        初次張拉完畢后對拉索索力進(jìn)行通測,相對于二恒作用前目標(biāo)索力偏差分布見圖8,按無應(yīng)力索長一次張拉到位的78根拉索中21根偏差大于10%,張拉控制效果良好;未按無應(yīng)力索長張拉控制的高塔邊跨34根拉索中21根偏差大于10%,偏差比率較高。構(gòu)件制造幾何形態(tài)(如錨箱定位精度)及節(jié)段架設(shè)偏差是導(dǎo)致按無應(yīng)力索長控制的部分索力存在偏離的主要原因,因此在初次張拉完畢確定索力和線形偏差后,需對索力進(jìn)行二次調(diào)整,索力調(diào)整的實(shí)質(zhì)在于找出一組斜拉索力使得某種反映大橋性能的目標(biāo)達(dá)到最優(yōu)[21]。大橋二次索力調(diào)整優(yōu)化采用二次型規(guī)劃方法。常見優(yōu)化問題若目標(biāo)函數(shù)可轉(zhuǎn)換為二次實(shí)函數(shù),邊界可轉(zhuǎn)換為線性約束,則可采用二次型規(guī)劃方法進(jìn)行求解,該方法是求解非線性規(guī)劃問題的一種重要途徑[22],一般二次型規(guī)劃問題的數(shù)學(xué)表達(dá)見式(4)。

        圖8 初次張拉完畢后索力分布

        (4)

        式中,x為決策變量;H為對稱矩陣;fT為行向量;A為矩陣;B為列向量;Lb為決策變量下限,Ub為決策變量上限。

        設(shè)拉索整體數(shù)目為n,如式(5)所示,F(xiàn)t,F(xiàn)0分別為所有拉索目標(biāo)和當(dāng)前索力值;D=F0-Ft, 為當(dāng)前索力相對目標(biāo)索力差值;Δt為每根拉索調(diào)幅。如式(6)所示,C為拉索整體影響矩陣;第i行為每根拉索張拉單位力對第i根索索力影響值;第j列為第j根拉索張拉單位力對每根索索力影響值。通過影響矩陣建立調(diào)幅與索力變化的關(guān)系,如式(7)所示,按照所有拉索調(diào)整后索力相對目標(biāo)索力偏差的百分比和最小構(gòu)造目標(biāo)優(yōu)化函數(shù)。

        Ft=[Ft1,…,Fti,…,Ftn]T,

        F0=[F01,…,F0i,…,F0n]T,

        Δt=[Δ1,…,Δi,…,Δj,…,Δn]T,

        (5)

        (6)

        (7)

        對式(7)進(jìn)行展開,如式(8),因Di為定值,則可對其轉(zhuǎn)換成標(biāo)準(zhǔn)的二次型公式目標(biāo)函數(shù),各參數(shù)取值見式(9)。

        (8)

        (9)

        編制循環(huán)程序,即可求得[H]及fT。標(biāo)準(zhǔn)型中Ax≤B在調(diào)索中的具有應(yīng)用在于設(shè)置經(jīng)調(diào)幅Δ作用后各拉索力達(dá)到指定的上下限,具體設(shè)置見式(10),其中α為調(diào)索后各索力相對設(shè)計(jì)索力偏差的百分比限值,城市斜拉橋無規(guī)范明確給出其具體數(shù)值,一般需與設(shè)計(jì)共同商定,本研究α=10%。

        A=[C,-C],B=[(1+α)Ft-F0;

        -(1-α)Ft+F0]。

        (10)

        因影響矩陣C為滿秩n階方陣,若全部拉索均可調(diào)整,則f(Δ)存在為0的唯一解,即Δ=C-1D,無需通過二次型規(guī)劃求解Δ。事實(shí)上,因初次張拉后大部分拉索索力已達(dá)到目標(biāo)狀態(tài),僅需選擇部分索力偏差尚不滿足要求的拉索(受調(diào)索,同時(shí)為施調(diào)索)及其臨近索(施調(diào)索)進(jìn)行調(diào)整即可實(shí)現(xiàn)二次調(diào)索,即存在受調(diào)索與施調(diào)索數(shù)目不一致的情況,此時(shí)即可按照二次型規(guī)劃方法完成調(diào)索。基于拉索整體影響矩陣實(shí)現(xiàn)僅對施調(diào)索調(diào)整的方法為限制決策變量中非施調(diào)索的調(diào)整空間,如式(11)所示,設(shè)i拉索為非施調(diào)索,鎖定該決策變量調(diào)整空間,令Ubi=0。設(shè)j拉索為施調(diào)索,釋放該決策變量調(diào)整空間,令Ubj=β,β為結(jié)合單位力大小而設(shè)置的一個(gè)合理大值。決策變量下限可設(shè)為Lb=-Ub。雖然鎖定了非施調(diào)索調(diào)整空間,但目標(biāo)函數(shù)仍能體現(xiàn)調(diào)索對全部拉索索力影響。

        Ub=[…,Ubi=0,…,Ubj,…]T。

        (11)

        二次型規(guī)劃方法求解可基于Lemke方法進(jìn)行編程求解[22],也可以采用數(shù)學(xué)軟件Matlab最優(yōu)化工具箱Quadprog()函數(shù)求解[23],本研究算例基于Matlab數(shù)學(xué)軟件求解。

        3.2 施調(diào)索調(diào)幅計(jì)算

        基于本研究的二次型規(guī)劃方法,選取相對二恒作用前目標(biāo)索力偏差大于10%的拉索及個(gè)別臨近拉索共計(jì)49根拉索進(jìn)行索力調(diào)整。本研究影響矩陣基于單位力為500 kN求得,初次張拉完畢后各拉索相對施工狀態(tài)斜拉索拉力允許上限偏差139型拉索為4 079 kN,151型拉索為3 209 kN[11],施調(diào)索調(diào)幅限值β偏安全取為6.41。計(jì)算結(jié)果見圖9,計(jì)算調(diào)幅介于-0.9~1.7之間,預(yù)測調(diào)整后相對目標(biāo)狀態(tài)拉索索力整體偏差小于10%。

        圖9 索力調(diào)幅及拔出量修正值計(jì)算結(jié)果

        3.3 錨頭拔出量修正值

        當(dāng)獲取施調(diào)索調(diào)幅后,實(shí)施索力調(diào)整存在增量調(diào)索法、絕對索力調(diào)索法、無應(yīng)力長度調(diào)索法3種方法[24]。絕對索力調(diào)索法需嚴(yán)格按照調(diào)幅對應(yīng)的施調(diào)順序進(jìn)行,難以滿足多臺(tái)張拉設(shè)備的并行作業(yè),效率較低;在中等跨徑、非線性不強(qiáng)的斜拉橋中,增量調(diào)索法可以忽略施調(diào)順序,但施調(diào)索密集時(shí)鄰近索張拉索力相互影響,多臺(tái)張拉設(shè)備不應(yīng)同時(shí)張拉;無應(yīng)力長度調(diào)索法則可規(guī)避上述兩種方法的不足,完全能達(dá)到多步序并行作業(yè)的要求,現(xiàn)場僅需對拉張拉端拔出量控制,調(diào)索效率明顯得到改善。本研究采用無應(yīng)力長度調(diào)索方法,基于公式(1),可推導(dǎo)出計(jì)算調(diào)幅引起的無應(yīng)力長度改變量ΔS0,見式(12),其中“1”標(biāo)識(shí)施調(diào)前狀態(tài),“2”標(biāo)識(shí)施調(diào)后狀態(tài),E,A,q為已知量,ΔT為施調(diào)索調(diào)幅計(jì)算得到的索力增量。

        (12)

        l0,l1,T1可由計(jì)算索力影響矩陣的有限模型獲得。具體步驟:(1)在模擬斜拉索逐根施張階段之前插入一施工階段,將一次張拉完畢所測索力作為初始索力賦予對應(yīng)拉索單元,獲取模型中各施調(diào)索上下錨點(diǎn)坐標(biāo)。(2)對設(shè)置在模擬斜拉索逐根施張階段的單位力乘以對應(yīng)調(diào)幅,則非施調(diào)索索力增量為0,施調(diào)索索力增量對應(yīng)各自的ΔT,重新執(zhí)行計(jì)算。(3)獲取施調(diào)索在各自ΔT作用前后錨點(diǎn)3向變形量,代入上下錨點(diǎn)坐標(biāo),求解l01,l1,l02,l2,需要注意的是T1并非初次張拉完畢后拉索索力,而是模型中施調(diào)索在各自ΔT作用前一階段所計(jì)算的索力。(4)將以上逐元素代入式(12),計(jì)算ΔS0。(5)結(jié)合拉索錨固構(gòu)造,核查拔出量改變后拉索是否仍處于有效錨固范圍。計(jì)算后的錨頭拔出量分布及與調(diào)幅的對應(yīng)關(guān)系如圖10所示。

        圖10 成橋?qū)崪y索力分布

        3.4 背景橋梁控制效果

        二次調(diào)索完成后進(jìn)行橋面鋪裝施作,索力通測后選取9根相對偏差不滿足要求的拉索按照同樣方法進(jìn)行了調(diào)整,最終成橋索力分布如圖10所示。結(jié)果顯示相對設(shè)計(jì)索力偏差全部在10%以內(nèi),最大偏差9%,30根索力偏差在5%~9%之間,82根索力相對偏差在5%以內(nèi),各拉索張拉端拔出量分布如圖11所示??梢?0根拉索拔出量為無偏差狀態(tài),42根拉索拔出量存在偏離,但均在張拉端錨固構(gòu)造有效調(diào)節(jié)范圍以內(nèi),成橋后結(jié)構(gòu)受力及主梁高程均符合設(shè)計(jì)要求。

        圖11 錨頭拔出量偏差分布

        4 結(jié)論

        本研究針對某異形鋼塔斜拉橋,采用無應(yīng)力狀態(tài)控制法對拉索張拉進(jìn)行控制,并對無應(yīng)力長度計(jì)算、索力標(biāo)定、二次調(diào)索方法進(jìn)行了研究,主要結(jié)論如下:

        (1)拉索無應(yīng)力長度計(jì)算應(yīng)考慮索塔偏位及車道荷載預(yù)拱度的影響。

        (2)通過實(shí)測頻率線性標(biāo)定已知索力的方法,能夠滿足拉索張拉控制需求,索力識(shí)別精度在5%左右,索力識(shí)別充分重視線性標(biāo)定常數(shù)項(xiàng)的影響。

        (3)基于拉索整體影響矩陣和鎖定非施調(diào)索調(diào)整空間的二次型規(guī)劃法優(yōu)化調(diào)整模型。一方面避免了針對施調(diào)索構(gòu)建影響矩陣的繁瑣;另一方面模型兼顧了施調(diào)索對自身之外的其他拉索索力的影響,具有實(shí)施簡潔、分析全面的優(yōu)點(diǎn)。

        (4)基于改變拉索無應(yīng)力索長的方式實(shí)現(xiàn)了背景橋梁二次調(diào)索,大橋成橋索力偏差在5%左右,65%的拉索錨頭拔出量處于無偏差狀態(tài),其余拉索錨頭拔出量均在有效調(diào)節(jié)范圍以內(nèi),大橋成橋狀態(tài)符合要求。

        猜你喜歡
        支架
        支架≠治愈,隨意停藥危害大
        給支架念個(gè)懸浮咒
        一種便攜式側(cè)掃聲吶舷側(cè)支架的設(shè)計(jì)及實(shí)現(xiàn)
        右冠狀動(dòng)脈病變支架植入后顯示后降支近段肌橋1例
        三維多孔電磁復(fù)合支架構(gòu)建與理化表征
        前門外拉手支架注射模設(shè)計(jì)與制造
        模具制造(2019年3期)2019-06-06 02:10:54
        基于ANSYS的輪轂支架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
        血管內(nèi)超聲在冠狀動(dòng)脈支架置入中的應(yīng)用與評價(jià)
        下肢動(dòng)脈硬化閉塞癥支架術(shù)后再狹窄的治療
        星敏感器支架的改進(jìn)設(shè)計(jì)
        航天器工程(2014年5期)2014-03-11 16:35:55
        中文字幕在线亚洲精品一区| 国产三级欧美| 久久国产精品免费一区六九堂| 亚洲天堂av路线一免费观看| 亚洲av无码专区国产乱码4se| 夜鲁很鲁在线视频| 久久国产偷| 中文字幕二区三区在线| 一区二区三区国产精品乱码| 亚洲日韩国产一区二区三区在线| 成人爽a毛片一区二区免费| 日韩有码中文字幕av| 亚洲熟妇自偷自拍另类| 无码一区二区三区亚洲人妻| 午夜成人理论无码电影在线播放| 男子把美女裙子脱了摸她内裤| 国产一级二级三级在线观看av| 两个人看的www免费视频中文| 国产在线丝袜精品一区免费| 久久国产精品国产精品久久 | 久久久久久人妻毛片a片| 精品不卡久久久久久无码人妻 | 麻豆五月婷婷| 国产自拍精品在线视频| 特黄 做受又硬又粗又大视频 | av免费网址在线观看| 人妻无码中文字幕免费视频蜜桃| 97人妻无码免费专区| 在线观看麻豆精品视频| 欧美乱妇高清无乱码在线观看| 欧美亚洲午夜| 国产精品一区二区三区成人| 伊人久久大香线蕉av色婷婷色| 超碰97人人做人人爱少妇| 91精品国产无码在线观看| 中文字幕一区久久精品| 亚洲国产成人片在线观看无码 | 日韩人妻无码免费视频一区二区三区| av资源在线看免费观看| 人妻在线有码中文字幕| 少妇人妻精品一区二区三区|