王 佳，蒲昌瑜，吳 迪

(1.交通運(yùn)輸行業(yè)公路建設(shè)與養(yǎng)護(hù)技術(shù)、材料及裝備研發(fā)中心，河北 石家莊 050091; 2.河北省交通規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院有限公司，河北 石家莊 050091；3.中交建冀交高速公路投資發(fā)展有限公司，河北 石家莊 050000)

0 引言

我國(guó)瀝青路面結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)主要依據(jù)層狀彈性體系理論，該理論主要的假設(shè)前提條件為各攤鋪層為連續(xù)、均質(zhì)的材料，各層間緊密連接，不存在摩擦力。但是，在實(shí)際施工過程中，瀝青路面各結(jié)構(gòu)層間是非連續(xù)的，必須選用合適的材料將各結(jié)構(gòu)層粘結(jié)起來，層間粘結(jié)材料的優(yōu)劣對(duì)瀝青路面的性能有著很大影響，是影響路面使用壽命和保養(yǎng)周期的重要因素，其作用不可忽視。若層間粘結(jié)材料選用不當(dāng)，會(huì)影響路面結(jié)構(gòu)的整體性，容易發(fā)生路面病害，降低路面使用壽命[1-4]。

在工程實(shí)際施工中，乳化瀝青是最為常用的瀝青路面各層之間的粘結(jié)劑，將乳化瀝青噴灑于相鄰各個(gè)結(jié)構(gòu)層間，可加強(qiáng)路面各層結(jié)構(gòu)間的粘結(jié)性能，使其具有更好的耐久性和良好的結(jié)構(gòu)承載能力。但實(shí)際應(yīng)用時(shí)，在乳化瀝青灑布后的后續(xù)施工過程中，工程車輛在覆蓋乳化瀝青的路面上行駛，導(dǎo)致乳化瀝青粘結(jié)層被施工車輛碾壓，而后產(chǎn)生粘附車輪的現(xiàn)象。這使得路面乳化瀝青層出現(xiàn)部分缺失，后續(xù)攤鋪層間粘結(jié)性能降低，增加了層間脫落和滑移的可能性。針對(duì)這一問題，國(guó)內(nèi)外學(xué)者展開了一系列研究[5-13]，取得了一定的成果，但是所用的改性劑價(jià)格昂貴，導(dǎo)致不粘輪乳化瀝青成本居高不下，推廣空間受限。

乳化瀝青粘附輪胎的主要原因是：生產(chǎn)乳化瀝青的基質(zhì)瀝青軟化點(diǎn)偏低，而夏天施工環(huán)境溫度高，地表溫度可達(dá)60 ℃。在高溫條件下，乳化瀝青灑布后，破乳后在地表溫度的作用下油膜軟化，工程車輛施工作業(yè)時(shí)，軟化后的瀝青油膜粘在車輛輪胎上，將瀝青粘附帶走，導(dǎo)致乳化瀝青的層間粘結(jié)作用失效。因此，本研究從提高基質(zhì)瀝青軟化點(diǎn)入手，采用高軟化點(diǎn)的硬質(zhì)瀝青和能夠提高軟化點(diǎn)的添加劑，制備了一種不粘輪乳化瀝青，并對(duì)不粘輪乳化瀝青的性能進(jìn)行分析研究。

1 試驗(yàn)部分

1.1 原材料

1.1.1 瀝青

根據(jù)前述中進(jìn)行的分析，要達(dá)到乳化瀝青不粘附輪胎的效果，需要提高破乳后乳化瀝青殘留物的軟化點(diǎn)。普通乳化瀝青采用的是70#道路石油瀝青，軟化點(diǎn)為46 ℃，30#石油瀝青軟化點(diǎn)為58.5 ℃，可以替代70#瀝青作為不粘輪乳化瀝青的基質(zhì)瀝青。按照《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》(JTG E20—2011)[14]中的要求，其各項(xiàng)指標(biāo)如表1所示。

表1 基質(zhì)瀝青的性質(zhì)

1.1.2 乳化劑

根據(jù)《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》(JTG F40—2004)[15]中對(duì)于粘層乳化瀝青的要求：粘層乳化瀝青應(yīng)采用快裂或中裂乳化瀝青，故選用山東某公司生產(chǎn)的中裂型陽(yáng)離子乳化劑。其性狀為白色或淺黃色膏狀固體，有效成分含量約為40%，pH值在5～6之間，易溶于熱水和有機(jī)溶劑。

1.1.3 改性劑

改性劑選擇磺化瀝青粉，其分子結(jié)構(gòu)是碳碳鍵和碳硫鍵，鍵能比較強(qiáng)，故高溫性能好，可以有效提高乳化瀝青破乳后殘留物的軟化點(diǎn)。另一種改性劑選擇霍尼韋爾7610乳化瀝青高溫改性劑，這種改性劑可以很大程度地提高乳化瀝青殘留物的軟化點(diǎn)。

1.1.4 穩(wěn)定劑和消泡劑

加入穩(wěn)定劑可以增加乳化瀝青儲(chǔ)存穩(wěn)定性,防止離析，延長(zhǎng)乳化瀝青的儲(chǔ)存時(shí)間。采用廣東某公司生產(chǎn)的纖維素類物質(zhì)作為不粘輪乳化瀝青的穩(wěn)定劑。

制備乳化瀝青時(shí)，攪拌和研磨過程會(huì)使乳化瀝青產(chǎn)生泡沫，針對(duì)乳化瀝青泡沫問題，需要加入消泡劑對(duì)氣泡進(jìn)行消除。所采用的是廣東某公司生產(chǎn)的消泡劑。

1.2 不粘輪乳化瀝青的制備

30#硬質(zhì)瀝青的軟化點(diǎn)可以達(dá)到58.5 ℃，磺化瀝青粉具有提高瀝青高溫性能的作用，將磺化瀝青粉加入30#硬質(zhì)瀝青中可以進(jìn)一步提高瀝青軟化點(diǎn)，與霍尼韋爾7610乳化瀝青高溫改性劑配合使用，可以使乳化瀝青在較高溫度下施工時(shí)達(dá)到不粘輪的效果。分別摻加與基質(zhì)瀝青不同質(zhì)量比的磺化瀝青粉作為乳化瀝青的改性劑，以確定磺化瀝青粉的最佳摻量。因霍尼韋爾7610乳化瀝青高溫改性劑價(jià)格過高，為控制成本，添加量控制為不超過1%。

表2為添加不同摻量的磺化瀝青粉后乳化瀝青的性能指標(biāo)，從表中可以看出，磺化瀝青粉添加量為3%和10%時(shí)，均無法滿足技術(shù)指標(biāo)要求。因此磺化瀝青粉摻量在5%和8%之間選擇，從表中可以看出，瀝青粉摻量越高，乳化瀝青蒸發(fā)殘留物的軟化點(diǎn)越高，對(duì)不粘輪性能改善越明顯。摻量為5%～8%時(shí)，軟化點(diǎn)提升只有1.5 ℃，說明摻量超過5%后，瀝青粉對(duì)于軟化點(diǎn)的提升效果逐漸降低。當(dāng)磺化瀝青粉摻量大于5%后，乳化瀝青底部出現(xiàn)少量的顆粒狀沉淀，這對(duì)乳化瀝青的均勻性和貯存穩(wěn)定性有一定的負(fù)面影響。因此，結(jié)合生產(chǎn)成本和技術(shù)指標(biāo)要求，確定采用磺化瀝青粉摻量為5%作為不粘輪乳化瀝青的最佳摻量。

表2 不同磺化瀝青粉摻量下的乳化瀝青性能

1.3 不粘輪乳化瀝青工藝優(yōu)化

乳化瀝青生產(chǎn)工藝的主要控制參數(shù)有乳液溫度和瀝青預(yù)熱溫度，70#基質(zhì)瀝青乳化時(shí)，乳液溫度一般控制在70～80 ℃，瀝青預(yù)熱溫度一般在130～140 ℃；30#硬質(zhì)瀝青軟化點(diǎn)高于70#基質(zhì)瀝青，在130～140 ℃條件下，其黏度較大，無法滿足流動(dòng)性要求，因此需要對(duì)瀝青預(yù)熱溫度進(jìn)行調(diào)整。圖1為30#硬質(zhì)瀝青和70#基質(zhì)瀝青的黏度-溫度曲線。從圖中可以看出，70#瀝青的黏溫曲線在130～140 ℃的黏度范圍內(nèi)，換算到30#瀝青的黏溫曲線上溫度對(duì)應(yīng)區(qū)間大約在160～180 ℃。為保證30#瀝青具有良好的流動(dòng)性，設(shè)定30#瀝青的預(yù)熱溫度為170～180 ℃。

圖1 基質(zhì)瀝青黏度-溫度曲線

不粘輪乳化瀝青的工藝流程如圖2所示。乳化劑、穩(wěn)定劑、消泡劑和水按配方比例混合，制成乳液并加熱到70～80 ℃，改性劑加入預(yù)熱到170～180 ℃的30#瀝青中，攪拌均勻。膠體磨預(yù)熱到80 ℃，將乳液和改性瀝青在膠體磨中混合均勻，溶液細(xì)膩、無顆粒感。將制備好的不粘輪乳化瀝青密封保存。

圖2 不粘輪乳化瀝青制備工藝流程

2 不粘輪乳化瀝青性能分析

2.1 理化性能

按照上述工藝和配方制備的不粘輪乳化瀝青的理化性能見表3，對(duì)比試驗(yàn)采用70#基質(zhì)瀝青制備的普通乳化瀝青和市場(chǎng)在售的某SBR改性乳化瀝青。從表3中可以看出，不粘輪乳化瀝青的軟化點(diǎn)達(dá)到72 ℃，遠(yuǎn)高于普通乳化瀝青和SBR改性乳化瀝青，而針入度則明顯小于這兩種乳化瀝青。這說明不粘輪乳化瀝青的高溫性能顯著好于其他兩種乳化瀝青，在車輪碾壓過程中，能夠防止乳化瀝青的粘附，達(dá)到不粘輪的效果。不粘輪乳化瀝青的黏度、儲(chǔ)存穩(wěn)定性、篩余量等指標(biāo)與另外兩種乳化瀝青差別不大，說明在提高高溫性能的同時(shí)，保持了其他理化指標(biāo)的穩(wěn)定，能夠滿足施工使用要求。

表3 不同乳化瀝青性能對(duì)比

2.2 粘輪性能

模擬汽車輪胎碾壓路面的過程，檢驗(yàn)不粘輪乳化瀝青的粘輪性能，具體方法如下：選擇表面干凈平整的車轍板試件，將不粘輪乳化瀝青按照400 g/m2的灑布量均勻涂抹在車轍板表面[16]。在室溫條件下待其完全破乳后，置于車轍試驗(yàn)儀中，試驗(yàn)溫度設(shè)為60 ℃，待車轍板內(nèi)外溫度均勻后進(jìn)行試驗(yàn)。實(shí)際施工過程中，工程車輛在作業(yè)時(shí)，會(huì)對(duì)路面進(jìn)行反復(fù)碾壓，因此將車轍試驗(yàn)儀的滾輪在車轍板表面碾壓次數(shù)定為10～20次。碾壓結(jié)束后，在車轍板上鋪上一張白紙，進(jìn)行二次碾壓，觀察滾輪上粘附的瀝青粘在白紙上的程度，從而間接判斷不粘輪乳化瀝青的粘輪效果。對(duì)比試驗(yàn)采用70#基質(zhì)瀝青制備的普通乳化瀝青和市場(chǎng)在售的某SBR改性乳化瀝青，并采用相同的灑布量和相同的試驗(yàn)方法進(jìn)行涂抹和碾壓，對(duì)比結(jié)果如圖3所示。

從圖3中可以看出，涂抹了普通乳化瀝青的試件經(jīng)過車輪碾壓后，瀝青對(duì)白紙的粘附性較大，車輪與白紙的接觸面積內(nèi)基本都粘附了瀝青；SBR改性乳化瀝青的不粘輪效果要好于普通乳化瀝青，但也有大量瀝青粘附在白紙上；而涂抹了不粘輪乳化瀝青的試件則基本沒有瀝青粘附在白紙上，只有輕微的碾壓印記。不粘輪乳化瀝青在60 ℃的條件下依然可以保持輪胎表面不粘附瀝青，故不粘輪乳化瀝青的不粘輪效果最好，可以滿足夏天炎熱條件下的施工要求。

通過稱量輪胎碾壓前后白紙的質(zhì)量變化，計(jì)算乳化瀝青在輪胎上的附著率，從而定量評(píng)價(jià)不粘輪乳化瀝青的粘附效果，計(jì)算公式如式(1)所示[17]：

(1)

式中，η為附著率；m2為試驗(yàn)后白紙質(zhì)量；m1為試驗(yàn)前白紙質(zhì)量；s為輪跡行走面積；a為灑布量。

其中：輪跡行走面積按照實(shí)際測(cè)量得出，采用5 cm×25 cm; 灑布量采用400 g/m2。

計(jì)算結(jié)果如表4所示，從表中可以看出，普通乳化瀝青的粘附率達(dá)到30%以上，SBR改性乳化瀝青的粘附率達(dá)到17%，而不粘輪乳化瀝青的粘附率只有1.32%，幾乎沒有瀝青粘附在車輪表面。車輪的碾壓對(duì)乳化瀝青層產(chǎn)生的影響很小，乳化瀝青可以充分發(fā)揮其粘層油的粘結(jié)作用。

表4 不同乳化瀝青粘附率

通過設(shè)計(jì)的粘輪試驗(yàn)，較為實(shí)際地模擬了施工中車輪對(duì)于乳化瀝青層的碾壓和粘附情況，從定性和定量?jī)蓚€(gè)方面對(duì)不粘輪乳化瀝青的粘附效果進(jìn)行了評(píng)價(jià)。試驗(yàn)結(jié)果表明，不粘輪乳化瀝青在60 ℃環(huán)境條件下，相比普通乳化瀝青和市場(chǎng)在售的SBR改性乳化瀝青，其附著率大大降低，不粘輪效果顯著，具有良好的工程實(shí)際應(yīng)用價(jià)值。

2.3 力學(xué)性能

乳化瀝青在瀝青面層中主要起粘結(jié)作用，使瀝青各層之間有足夠的黏聚力，粘結(jié)成牢固的整體，防止相鄰兩層出現(xiàn)滑動(dòng)和推移。因此，乳化瀝青需要具有一定的力學(xué)強(qiáng)度。采用層間拉拔試驗(yàn)和層間剪切試驗(yàn)用來評(píng)價(jià)不粘輪乳化瀝青在瀝青各結(jié)構(gòu)層之間的黏聚力大小，拉拔和剪切試驗(yàn)在萬能試驗(yàn)機(jī)上完成[18-19]。

拉拔和剪切試驗(yàn)的試件制備和試驗(yàn)過程如下：車轍板表面涂刷規(guī)定灑布量的不粘輪乳化瀝青，在室溫條件下放置至乳化瀝青破乳。將涂刷乳化瀝青的試件放入300 mm×300 mm×100 mm的試模內(nèi)，涂有乳化瀝青的表面向上，在上面攤鋪常用級(jí)配的瀝青混合料，新攤鋪的瀝青混合料厚度為40～50 mm。冷卻至室溫，并在室溫下養(yǎng)護(hù)24 h。采用鉆芯取樣的方法，在成型好的試件上鉆芯取直徑100 mm的圓柱體試件，高度貫穿瀝青鋪裝層和涂有乳化瀝青的車轍板。圖4為拉拔和剪切試件的示意圖，陰影部分為涂抹的不粘輪乳化瀝青。將試件在規(guī)定溫度條件下保溫至少4 h，然后取出，將粘結(jié)有夾具的試件裝入萬能試驗(yàn)機(jī)，調(diào)整拉伸或剪切速度為10 mm/min，開動(dòng)試驗(yàn)機(jī)拉伸或剪切直至試件界面粘結(jié)層破壞。

圖4 拉拔和剪切試件模型

拉拔強(qiáng)度按式(2)計(jì)算：

δ=F/A,

(2)

剪切強(qiáng)度按式(3)計(jì)算：

P=(F/A)·sinθ,

(3)

式中,δ為拉拔強(qiáng)度；P為剪切強(qiáng)度；F為拉拔力(剪切力)；A為試件橫截面積；θ為剪切試驗(yàn)受力方向與試件橫截面夾角，本試驗(yàn)取45°。

考慮不同環(huán)境下乳化瀝青粘層油粘結(jié)強(qiáng)度的差異，分別在25 ℃和40 ℃條件下，對(duì)不粘輪乳化瀝青粘結(jié)試件進(jìn)行拉拔和剪切試驗(yàn)。圖5和圖6為25 ℃條件下拉拔和剪切前后試件的狀態(tài)，從圖中可以看出，無論是拉拔還是剪切，斷裂位置基本位于試件中間，即不粘輪乳化瀝青涂抹處。這說明乳化瀝青的層間粘結(jié)位置是結(jié)構(gòu)的薄弱部分。在40 ℃條件下，試件中部斷裂的情況更為明顯。同樣對(duì)比試驗(yàn)采用70#基質(zhì)瀝青制備的普通乳化瀝青和市場(chǎng)在售的SBR改性乳化瀝青，為統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)，結(jié)合工程現(xiàn)場(chǎng)施工常規(guī)灑布量的大小，乳化瀝青的灑布量統(tǒng)一采用400 g/m2，3種乳化瀝青在不同溫度下的拉拔和剪切載荷-位移曲線如圖7和圖8所示。

圖5 拉拔和剪切試驗(yàn)前樣品狀態(tài)

圖6 拉拔和剪切試驗(yàn)后樣品狀態(tài)

從圖7中可以看出，不論是常溫狀態(tài)還是高溫狀態(tài)，3種乳化瀝青的最大拉應(yīng)力大小為：不粘輪乳化瀝青>SBR改性乳化瀝青>普通乳化瀝青。這說明破壞不粘輪乳化瀝青粘結(jié)層需要更大的力，不粘輪乳化瀝青在抵抗層間拉拔破壞方面要好于其他兩種乳化瀝青。而隨著溫度升高，3種乳化瀝青的最大拉應(yīng)力均有所降低，說明溫度是影響層間粘結(jié)性能的重要因素，高溫對(duì)層間粘結(jié)強(qiáng)度的負(fù)面影響較大。從圖8中可以看出，3種乳化瀝青的最大剪應(yīng)力大小為：不粘輪乳化瀝青>SBR改性乳化瀝青>普通乳化瀝青。這說明相比于另外兩種乳化瀝青，不粘輪乳化瀝青具有更好的抵抗層間剪切破壞的能力。這也與圖7得出的不粘輪乳化瀝青在抵抗拉拔作用方面具有明顯優(yōu)勢(shì)的結(jié)論一致。

圖7 不同溫度下幾種乳化瀝青拉伸-位移曲線

圖8 不同溫度下幾種乳化瀝青剪切-位移曲線

表5為通過計(jì)算得到的拉拔和剪切粘結(jié)強(qiáng)度，從表中可以看出，不粘輪乳化瀝青的層間粘結(jié)效果是最好的，其在常溫 25 ℃和高溫 40 ℃條件下都展現(xiàn)出了比其他乳化瀝青更好的抗剪切、抗拉拔的性能。在常溫25 ℃條件下，不粘輪乳化瀝青的抗拉拔和抗剪切強(qiáng)度最高，相比SBR改性乳化瀝青抗拉強(qiáng)度提高24%，抗剪切強(qiáng)度提高12%，相比普通乳化瀝青抗拉強(qiáng)度提高85%，抗剪切強(qiáng)度提高30%。分析原因?yàn)椋?0#硬質(zhì)瀝青由于瀝青質(zhì)含量高，本身就具有相對(duì)較高的黏度，在乳化過程中又添加了適量的磺化瀝青粉，在增加了該瀝青延度的同時(shí)也適量增加了乳化瀝青的殘留軟化點(diǎn)，故表現(xiàn)出了不錯(cuò)的層間強(qiáng)度效果。在高溫40 ℃條件下，不粘輪乳化瀝青的抗拉拔和抗剪切強(qiáng)度與25 ℃條件下表現(xiàn)出相同的規(guī)律，相比SBR改性乳化瀝青抗拉強(qiáng)度提高37%，抗剪切強(qiáng)度提高23%，相比普通乳化瀝青抗拉強(qiáng)度提高127%，抗剪切強(qiáng)度提高39%。另外從表中還可以看出，雖然在40 ℃條件下，3種乳化瀝青的抗拉拔和抗剪切的強(qiáng)度有不同程度的下降，但是下降的幅度有所不同：不粘輪乳化瀝青抗拉強(qiáng)度下降了24%，抗剪切強(qiáng)度下降了19%，SBR改性乳化瀝青抗拉強(qiáng)度下降了31%，抗剪切強(qiáng)度下降了26%，普通乳化瀝青抗拉強(qiáng)度下降了38%，抗剪切強(qiáng)度下降了24%。從這些數(shù)據(jù)可以看出，不粘輪乳化瀝青的下降幅度最小，說明不粘輪乳化瀝青溫度敏感性較弱，其層間粘結(jié)性能不會(huì)隨溫度變化有較大的波動(dòng)，穩(wěn)定性較好，能夠較好地適應(yīng)不同溫度的施工條件。

表5 不同溫度幾種乳化瀝青的層間力學(xué)強(qiáng)度

3 工程應(yīng)用及成本分析

不粘輪乳化瀝青在石家莊到天津的新建高速公路上進(jìn)行了工程應(yīng)用。在下面層與中面層之間采用不粘輪乳化瀝青作為層間粘結(jié)材料，施工面積約為15 000 m2?，F(xiàn)場(chǎng)施工結(jié)果表明，不粘輪乳化瀝青破乳速度快，30 min即可固化成型。圖9為不粘輪乳化瀝青灑布破乳后的路面狀態(tài)，從圖中可以看出，不粘輪乳化瀝青成膜效果好，油膜不沾手。工程車輛施工時(shí)車輪上沒有乳化瀝青粘附，有效避免了施工過程對(duì)乳化瀝青層的破壞作用，應(yīng)用效果良好。

圖9 不粘輪乳化瀝青工程應(yīng)用現(xiàn)場(chǎng)

不粘輪乳化瀝青成本分析為：30#硬質(zhì)瀝青與70#基質(zhì)瀝青成本相當(dāng)，磺化瀝青粉價(jià)格也與基質(zhì)瀝青比較接近，5%的加入量對(duì)乳化瀝青成本影響不大；霍尼韋爾7610是一種高值添加劑，1%的加入量對(duì)成本的增加有一定的影響。因此，不粘輪乳化瀝青的總成本要略高于普通乳化瀝青。但是不粘輪乳化瀝青的層間粘結(jié)強(qiáng)度要遠(yuǎn)高于普通乳化瀝青，可解決層間粘結(jié)遭到施工破壞或自身粘結(jié)效果不佳的問題，可以延長(zhǎng)道路使用壽命，降低維修養(yǎng)護(hù)頻率，以達(dá)到節(jié)約石料和瀝青，綜合降低工程造價(jià)的目的。李昌輝等[20]研究發(fā)現(xiàn)，假設(shè)表面層使用壽命為10 a，以1 km的單車道作為分析單元，不粘輪乳化瀝青相比普通乳化瀝青節(jié)約養(yǎng)護(hù)成本高達(dá)28.95萬元，經(jīng)濟(jì)效益十分明顯。故不粘輪乳化瀝青具有更好的性價(jià)比。

4 結(jié)論

(1)利用30#硬質(zhì)瀝青代替普通石油瀝青，并用磺化瀝青粉和霍尼韋爾7610改性劑進(jìn)一步提升乳化瀝青殘留物的軟化點(diǎn)，使乳化瀝青具有不粘附車輪的效果，在較高溫度下表現(xiàn)出較好的耐高溫性和非粘輪性。綜合理化性能和成本因素，磺化瀝青粉含量為5%，霍尼韋爾7610改性劑含量為1%時(shí)，為最佳摻量。

(2)根據(jù)黏度-溫度曲線，30#硬質(zhì)瀝青預(yù)熱溫度調(diào)整到170～180 ℃，乳液預(yù)熱溫度為70～80 ℃。

(3)研制的不粘輪乳化瀝青，其各項(xiàng)性能指標(biāo)滿足規(guī)范要求，軟化點(diǎn)遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于普通乳化瀝青和市售SBR改性乳化瀝青。在不同溫度下其附著率大大降低，不粘輪效果顯著，具有良好的工程實(shí)際應(yīng)用價(jià)值。

(4)在不同溫度條件下，不粘輪乳化瀝青的抗拉強(qiáng)度和抗剪切強(qiáng)度均大于普通乳化瀝青和SBR改性乳化瀝青，層間粘結(jié)效果優(yōu)異，層間粘結(jié)強(qiáng)度提升顯著。并且，不粘輪乳化瀝青溫度敏感性較弱，穩(wěn)定性較好，其層間粘結(jié)性能不會(huì)隨溫度變化有較大的波動(dòng)，能夠更好地適應(yīng)不同溫度的施工條件。

(5)工程應(yīng)用表明：不粘輪乳化瀝青破乳速度快，成膜效果好，粘結(jié)強(qiáng)度高，不粘附施工車輛輪胎，能充分發(fā)揮粘層油的作用特點(diǎn)。相比普通乳化瀝青，不粘輪乳化瀝青的性價(jià)比更高，具有廣闊的應(yīng)用前景。