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        反壓土在濱海軟土地區(qū)大型基坑支護中的應用分析
        ——以深圳機場擴建項目為例

        2022-11-24 10:48:42朱禮鵬王雄雄楊亭波
        水利水電快報 2022年9期
        關鍵詞:工程施工

        朱禮鵬,王雄雄,楊亭波

        (深圳市水務規(guī)劃設計院股份有限公司,廣東 深圳 518000)

        0 引 言

        在濱海軟土地區(qū)基坑中,由于主、被動區(qū)軟土深厚,基坑支護結構的位移及內力難以控制,通常需要采用超長樁或樁撐結構來保障基坑安全,這種處理方式既不經濟,也較難把握工期。

        在基坑工程中,反壓土是一種有效的降低支護結構位移及內力的方法。但是,由于反壓土的計算較復雜,通常需要簡化計算后才能運用到工程中。李順群等[1-3]開展了反壓土作用效應的機理研究,陳紅慶等[4-7]開展了反壓土對基坑支護的簡化計算方法研究,張正亞等[8]開展了反壓土基坑的數值模擬研究,劉暢等[9-10]分析了反壓土時間效應影響,王友元等[11-12]結合實際工程設計與施工中的反壓土應用對該工藝應用進行了分析。王正慶等[13]結合基坑監(jiān)測探究了類似基坑變形的規(guī)律。

        本文以濱海軟土地區(qū)大型基坑,即深圳機場4號調蓄池新建泵閘站一期基坑工程為例,利用現狀海堤填石對基坑進行反壓,在考慮反壓土的作用時對它的作用進行了簡化計算,結合監(jiān)測數據揭示了濱海軟土基坑工程中預留反壓土的基坑變形規(guī)律。

        1 工程概況

        隨著深圳機場運量的日益增長,對深圳機場三跑道進行了擴建。為保障三跑道擴建工程防洪排澇安全,對機場4號調蓄池泵閘站進行拆除,并在4號調蓄池南端建設排澇泵站,采用泵閘結合形式。排澇閘總凈寬27 m,閘孔規(guī)模為3 m×9 m(孔數×凈寬),排澇泵站的抽排流量為72.0 m3/s,抽排揚程為2.7 m。工程場地為調蓄池及海堤,較為復雜,需要挖填結合、分期施工。一期基坑工程為海堤內側調蓄池填挖基坑,基坑深度4.9~16.8 m,最大寬度70 m,長度90 m,平面面積為6 553 m2,屬于大型基坑。基坑平面呈七邊形樁,采用分段開挖施工方案,臨近海堤側采用抽條式開挖并回填填石。

        1.1 工程地質條件

        根據深圳機場4號調蓄池泵閘工程地質勘察報告[14]:工程場地原始地貌為濱海灘涂,后經填海形成陸域,現狀為原4號調蓄水池以及海堤路。場地內勘探深度范圍內揭露的地層有第四系人工填土層、第四系海相沉積層、第四系沖洪積層、第四系殘積層及燕山四期花崗巖。工程區(qū)域地質條件自上而下依次為素填土、填石、淤泥、黏土、中砂、砂質黏性土、全風化帶花崗巖、強風化帶花崗巖、中風化帶花崗巖、微風化帶花崗巖。

        1.2 工程水文條件

        工程場地地表水主要為海水,海水水位高程在-0.8~2.0 m之間。水位波動受潮汐影響較大,變化幅度為2~3 m。

        地下水主要為第四系孔隙潛水、基巖裂隙承壓水。對工程有影響的主要為孔隙潛水。潛水位于人工填土(石)層、沖洪積層、殘積土層。分布在新近人工填土(石)層的孔隙水由于填料及密實程度不均勻,含水性及透水性在橫豎向差異均很明顯,總體透水性中等-強透水,進行開挖時可能會有較大流水,并受潮汐影響較大。沖洪積層孔隙含水層主要由中砂構成,局部混粗、礫砂,結構稍密、孔隙發(fā)育,透水性好,富水性強,含水層厚度0.50~7.90 m,以潛水為主,地下水主要接受大氣降雨、潮汐的補給,排泄到海中。殘積土含水層由砂質黏性土構成,厚度一般為1.00~9.50 m,土層透水性和富水性較弱。

        工程場地混合穩(wěn)定水位埋深為1.00~6.70 m,混合穩(wěn)定水位高程為-3.37~1.65 m,地下水位變化受季節(jié)性大氣降水的下滲及潮汐影響較大,水位變化幅度約2~3 m。地下水主要由海水、大氣降水補給,排泄方向大致由東北向西南,最終匯入大海。地下水與海水關系密切,漲潮時地下水受海水補給,退潮時地下水排入海中。

        2 基坑支護設計與施工工藝

        2.1 基坑支護設計

        工程基坑采用直徑1 200 mm鋼筋混凝土灌注樁作為支護結構,直徑1 200 mm素混凝土樁咬合樁作為止水帷幕。其中,一期基坑位于原調蓄池內,包含自排閘及泵站部分(圖1)。南側基坑、泵站與自排閘間基坑采用雙排樁支護,自排閘部分采用單排樁懸臂支護。二期基坑在一期基坑施工完后破除現狀海堤,利用堤外圍堰+抗滑樁抵抗外部土體及海水壓力。

        圖1 一期基坑支護平面圖(單位:m)Fig.1 Foundation pit support plan of phase 1

        本文研究的海堤側支護段位于基坑東南側,現狀海堤由主堤與子堤組成,主堤與子堤主要為填石,中間為黏土防滲。為方便基坑支護樁施工,將一、二期基坑支護樁設置于主堤與子堤之間的黏土部分。一期基坑施工時,主堤堤頂高程為5.65 m,逐級放坡至施工平臺1.5 m,基坑底高程-7.0 m,外側海水高潮位為2.65 m,基坑深度12.65 m。樁頂以上通過主、子堤間黏土防滲,樁頂以下通過咬合樁防滲。根據鉆孔資料,主、子堤間并非全為黏土,且填石未落底,該斷面內存在不同深度的淤泥,采用φ1 200@2 000沖孔灌注樁支護,樁長29 m,嵌固深度20.5 m?;用娣e較大,施工周期要求短,因此采用現狀子堤抽條開挖填石對基坑進行反壓的手段,有效降低懸臂支護的位移及嵌固深度。

        2.2 施工工藝

        2.2.1 調蓄池內填挖法

        由于一期基坑位于現狀4號調蓄池內,現狀地面高程為-1.0~-4.5 m,常水位為0.6 m,機場內澇控制水位為2.0 m,無法開展基坑開挖及主體結構施工作業(yè)。因此采用先填后挖施工工藝。首先采用進占法填筑填石圍堰,堰頂高程1.0 m,頂寬5 m,在設計道路下采用填石擠淤,擠淤深度3 m;然后在場平側鋪設反濾層,再采用進占法往場平范圍內填筑黏土至設計場平高程1.5~2.5 m。待沉降完成后,鋪設臨時施工道路,道路頂高程2.5 m,路面采用200 mm厚混凝土路面,墊層為200 mm厚水泥石粉渣。

        2.2.2 抽條式開挖+反壓

        對于海堤側基坑,深度為12.65 m,外側潮水位變化較大,5 a一遇高潮位為2.74 m,且被動區(qū)存在1~3 m的淤泥,懸臂支護嵌固深度及樁頂位移較大。根據就地取材的原則,采用抽條開挖的方式,同步利用子堤開挖的填石對基坑內側進行反壓,以達到降低嵌固深度及樁頂位移的目的。

        2.2.3 沖 孔

        海堤側支護樁位于主堤與子堤之間,雖然主要為黏土,但也存在較深厚的夾雜填石,同時為了形成有效的止水帷幕,采用咬合樁工藝。咬合樁施工采用液壓鋼套管全長護壁,機械沖抓成孔工藝。

        3 監(jiān)測數據分析

        本文主要分析海堤側支護樁頂水平位移、沉降、基坑底部位移、海堤沉降的實測數據。海堤側基坑的監(jiān)測測點布置見圖2。

        3.1 樁頂水平位移

        海堤側基坑布設3個樁頂水平位移監(jiān)測點。從圖3海堤側基坑樁頂水平位移時程曲線可以看出:WY22,WY20均臨近基坑邊緣,距基坑邊緣15 m,WY22,WY20樁頂水平位移變化幅度較小,最終穩(wěn)定在24.5 mm與51.1 mm左右。WY21位于基坑中部,在基坑開挖過程中樁頂水平位移持續(xù)增大。2021年10月1~18日抽條施工中間部位時,樁頂水平位移由68.6 mm增加至87.0 mm,變化速率較快;10月18日后開始反壓施工,對樁頂水平位移產生有效抑制作用,樁頂水平位移變形趨于平穩(wěn),后期穩(wěn)定在90.2 mm。在基坑抽條開挖+反壓段期間,WY21點位移變化較大,超過設計預警值80 mm。分析其原因主要有:① 由于一期基坑主體結構與基坑邊線為7.0 m,反壓土體寬度僅2.5 m,反壓效果有限;② 由于現場施工條件限制,反壓填石未采用重錘夯實,反壓效果未達到預期水平;③ 抽條施工+反壓對基坑底存在擾動;④ 在汛期后期,外部潮水位變化較大,也導致土體位移增大。

        圖2 海堤側基坑監(jiān)測點布置(單位:m)Fig.2 Layout of monitoring points of foundation pit at seawall side

        圖3 海堤側基坑樁頂水平位移時程曲線Fig.3 Horizontal displacement-time curves of retaining pile

        3.2 海堤沉降

        海堤側基坑頂布設2個水位觀測點,從圖4海堤沉降時程曲線可以看出:CJ7沉降變化較均勻,并在2021年10月后趨于穩(wěn)定,CJ6沉降較大,并在6月中旬至8月初開挖期間沉降較劇烈。開挖至底板施工時,CJ6沉降量為21.1 mm,CJ7最終沉降量為10.4 mm。

        圖4 海堤沉降時程曲線Fig.4 Measured settlement-time curves of seawall

        3.3 地下水位

        在海堤側基坑布設1個水位觀測點,從圖5海堤側基坑地下水位時程曲線可以看出:由于采用止水帷幕,坑內降水基本不影響坑外水位,坑外地下水位隨著基坑開挖變化不大,主要隨著季節(jié)性及海潮水位變化??觾人浑S挖隨降,與外側水位關聯不大,說明基坑止水帷幕效果良好。另外,WY21在2021年10月出現樁頂水平位移增大與基坑外水位變化較大也有一定關系。

        圖5 海堤側基坑地下水位時程曲線Fig.5 Groundwater level-time curves of seawall side foundation pit

        4 結 論

        本文通過分析深圳機場4號調蓄池新建泵閘站基坑的設計與施工,結合一期基坑的監(jiān)測數據,進一步驗證了反壓土對基坑支護的有效作用,得到主要結論如下。

        (1) 對于濱海軟土地區(qū),采用反壓填石工藝,能有效控制懸臂支護樁樁頂水平位移,縮短施工工期。

        (2) 對于基坑范圍內地質主要為新填土的基坑,由于土體固結未結束,基坑開挖過程中樁頂水平位移往往會偏大,實際工程中應重點監(jiān)測。

        (3) 對于濱海地區(qū)基坑,特別是對于濱海填石地層,潮水位變化較大,普通截水措施較難實現止水效果,采用咬合樁支護可有效實現該類地區(qū)的基坑止水,基坑外側水位對支護樁受力及變形有較大影響。

        (4) 反壓土體寬度及其壓實度、抽條施工質量等是影響反壓效果重要影響因素,設計計算時應準確考慮設計參數及施工要求,施工中應作為關鍵節(jié)點把控。

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