路燕澤，王立杰，王社光，王慶剛，何 偉

(河北鋼鐵集團(tuán)沙河中關(guān)鐵礦有限公司，河北 邢臺(tái) 054100)

近年來(lái)，以安全、環(huán)保著稱的尾砂膠結(jié)充填采礦法被大力應(yīng)用和推廣。但充填采礦法具有工序多、工藝復(fù)雜、成本高等特點(diǎn)，直接影響礦山的經(jīng)濟(jì)效益[1-3]。國(guó)內(nèi)外學(xué)者利用固廢資源進(jìn)行了大量新型膠凝材料研發(fā)工作，分別利用磷石膏、粉煤灰、脫硫灰渣、赤泥和礦渣開(kāi)發(fā)膠凝材料，不僅滿足強(qiáng)度要求，而且降低了充填成本，減少了地表固體廢棄物堆存，保護(hù)了生態(tài)環(huán)境[4-13]。此外，還有研究基于BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)和正交試驗(yàn)，利用BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行充填料配比優(yōu)化研究，以獲得最佳成本[14-15]。目前，高品質(zhì)礦渣已在國(guó)內(nèi)得到充分利用，但由于鋼渣易磨性差、活性低以及具有體積膨脹性等屬性，利用率仍小于30%。 我國(guó)每年有超過(guò)1億t的鋼渣排放，大量堆存處理，不僅造成資源浪費(fèi)，而且還會(huì)污染環(huán)境。因此，利用鋼渣開(kāi)發(fā)充填膠凝材料具有重要意義及應(yīng)用價(jià)值，是冶金礦山行業(yè)綠色可持續(xù)發(fā)展的迫切需要。

本文在前人研究的基礎(chǔ)上，以某鐵礦選礦全尾砂為骨料，協(xié)同利用鋼渣、礦渣及脫硫石膏等固廢資源，開(kāi)發(fā)出滿足要求的新型低成本鋼渣基復(fù)合膠凝材料并進(jìn)行配比優(yōu)化，以獲得更大的經(jīng)濟(jì)效益，為冶金礦山綠色清潔生產(chǎn)探索出一條新的途徑。

1 試驗(yàn)材料物化特性

1.1 全尾砂

試驗(yàn)采用某鐵礦全尾砂作為骨料，對(duì)其物化特性進(jìn)行分析，采用XRF分析其成分，結(jié)果見(jiàn)表1。由表1可以看出，取樣全尾砂二氧化硅含量為30.55%、氧化鈣含量達(dá)35.89%、三氧化二鐵含量為10.57%。同時(shí)，進(jìn)行全尾砂粒徑級(jí)配分析，分析結(jié)果見(jiàn)表2，全尾砂粒徑級(jí)配分析如圖1所示。由表2和圖1可以看出，全尾砂粒徑中值粒徑為22.66 μm，全尾砂粒徑較小，含泥量較高，屬于中細(xì)尾砂充填骨料。 其比重為2.97，滲透系數(shù)為3.667×10-5cm/s，為低滲透尾砂。

圖1 全尾砂粒徑級(jí)配分析Fig.1 Analysis of grain size grading of tailing

表1 全尾砂主要化學(xué)組成Table 1 Main chemical composition of tailing

表2 全尾砂粒徑分布特征值Table 2 Characteristic value of particle size distribution of tailing 單位：μm

1.2 膠凝材料

以礦山周邊的固廢資源，如鋼渣、礦渣和工業(yè)副產(chǎn)脫硫石膏為原料開(kāi)發(fā)新型膠凝材料，其主要成分見(jiàn)表3，粒徑級(jí)配分析如圖2所示。由表3和圖2可以看出，鋼渣粉堿度系數(shù)為2.04，屬于中堿鋼渣；礦渣粉堿度系數(shù)為0.93<1.00，質(zhì)量系數(shù)為1.85≥1.80，活性系數(shù)為0.46≥0.30，屬于酸性礦渣。三者的細(xì)度(45 μm篩余)分別為7.3%、0.5%和13.0%，均滿足試驗(yàn)要求。

表3 膠凝材料物化特性分析結(jié)果Table 3 Analysis results of physicochemical properties of cementitious material

圖2 膠凝材料原料粒徑級(jí)配分析Fig.2 Analysis of particle size gradation of cementitious material

2 新型膠凝材料配比試驗(yàn)

根據(jù)前期試驗(yàn)，基本確定鋼渣摻量為40%～45%時(shí)強(qiáng)度較高，在此基礎(chǔ)上按照礦渣摻量39%～54%、脫硫石膏6%～16%、膠砂比1∶4、濃度66%制備充填料漿試塊進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)。C1試塊為膠砂比1∶4的42.5普通硅酸鹽水泥膠結(jié)充填體，其7 d強(qiáng)度和28 d強(qiáng)度見(jiàn)表4，根據(jù)表4繪制圖3。由圖3可知，鋼渣粉摻量分別為40%和45%，隨著脫硫石膏摻量的增加，7 d強(qiáng)度和28 d強(qiáng)度均先增大后減小。二次多項(xiàng)式的擬合曲線同樣顯示出相同的規(guī)律，并且通過(guò)求極值獲得鋼渣摻量40%時(shí)，脫硫石膏最優(yōu)摻量為10%；而鋼渣摻量45%時(shí)，7 d強(qiáng)度取得極值時(shí)，脫硫石膏最優(yōu)摻量為10%，28 d強(qiáng)度取得極值時(shí)，脫硫石膏最優(yōu)摻量為11%。無(wú)論哪種摻量其強(qiáng)度均高于PO.42.5水泥膠結(jié)體強(qiáng)度。

圖3 脫硫石膏摻量對(duì)膠結(jié)體強(qiáng)度的影響Fig.3 Influence of the content of desulfurizedgypsum on cement strength

表4 膠結(jié)充填體強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果Table 4 Strength test results of cemented filling body

3 新型膠凝材料配比驗(yàn)證試驗(yàn)

根據(jù)上述試驗(yàn)研究結(jié)果可確定膠凝材料最佳配比為鋼渣粉∶脫硫石膏∶礦渣粉=4∶1∶5。為驗(yàn)證其可靠性，開(kāi)展不同膠砂比和充填料漿濃度的膠結(jié)體強(qiáng)度驗(yàn)證試驗(yàn)，為充填采礦設(shè)計(jì)提供依據(jù)。其中，膠砂比分別為1∶4、1∶5、1∶6和1∶8，料漿質(zhì)量濃度分別為58%、60%、62%、64%、66%。具體試驗(yàn)方案和試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表5。

表5 膠結(jié)充填體膠砂強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果Table 5 Strength test results of cemented backfill mortar

圖4為7 d、28 d膠結(jié)充填體強(qiáng)度與充填料漿濃度的關(guān)系曲線。由圖4可知，膠結(jié)充填體強(qiáng)度隨料漿濃度和膠砂比提高而線性增加；在滿足充填料漿管道輸送的條件下，應(yīng)盡可能提高充填料漿的濃度；當(dāng)膠砂比1∶4和料漿濃度58%時(shí)，28 d充填體強(qiáng)度為2.54 MPa>2.50 MPa；當(dāng)膠砂比1∶6和料漿濃度為58%時(shí)，28 d充填體強(qiáng)度為1.2 MPa>1.0 MPa，分別滿足一步采場(chǎng)和二步采場(chǎng)充填體強(qiáng)度要求。

圖4 膠結(jié)充填體膠砂強(qiáng)度與料漿濃度的關(guān)系Fig.4 Relationship between the strength of cemented backfill mortar and slurry concentration

4 新型膠凝材料全尾砂料漿穩(wěn)定性測(cè)試

在上述研究基礎(chǔ)上，開(kāi)展不同濃度和膠砂比的充填料漿穩(wěn)定性試驗(yàn)，主要包括泌水率及分層度的測(cè)試， 試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表6， 對(duì)其進(jìn)行分析， 結(jié)果如圖5所示。由圖5可知，料漿泌水率隨著料漿濃度的增大而減小，分層度隨著料漿濃度的增大而減小。當(dāng)膠砂比在1∶4～1∶5和料漿濃度在60%～66%范圍內(nèi)，鋼渣基固結(jié)粉全尾砂充填料漿的泌水率<3.2%、

表6 料漿穩(wěn)定性試驗(yàn)結(jié)果Table 6 Test results of slurry stability

圖5 料漿濃度對(duì)料漿穩(wěn)定性的影響Fig.5 Effect of slurry concentration on slurry stability

分層度<3.9 cm，充填料漿滿足穩(wěn)定性要求，無(wú)離析現(xiàn)象。

5 回歸分析及充填料漿配比優(yōu)化

5.1 回歸分析

以表6和表7為樣本進(jìn)行二次多項(xiàng)式逐步回歸分析，可獲得7 d強(qiáng)度、28 d強(qiáng)度、泌水率和分層度與膠砂比、料漿質(zhì)量濃度的回歸函數(shù)，見(jiàn)式(1)～式(4)。

R7 d=4.94-6.47x1-0.24x2-21.28x12+

0.002 2x22+0.382x1x2

(1)

R28 d=4.29-35.59x1-0.16x2-4.66x12+

0.001 2x22+0.842x1x2

(2)

M=-7.85-75.26x1+1.07x2-

0.013x22+0.893x1x2

(3)

F=114.02-84.33x1-3.08x2+88.11x12-

0.022x22+0.645x1x2

(4)

式中：R為抗壓強(qiáng)度，MPa；x1為膠砂比；x2為料漿質(zhì)量濃度，%；F為分層度，cm；M為泌水率，%。

5.2 充填料漿配比優(yōu)化

在滿足強(qiáng)度要求的前提下進(jìn)一步優(yōu)化充填成本，建立料漿配比優(yōu)化函數(shù)見(jiàn)式(5)，計(jì)算得到最佳優(yōu)化方案：料漿濃度64%、膠砂比1∶5，膠凝材料成本53.9元/m3，折算成干粉成本245元/t。 進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證后得到7 d強(qiáng)度1.32 MPa、28 d強(qiáng)度2.68 MPa、分層度3.7 cm、泌水率3.2%，滿足采礦需求，且成本比PO.42.5水泥低約35%。

minZ=290c1+3.3c2+12c3

(5)

式中：minZ為成本；c1為礦渣量，kg/m3；c2為用水量，kg/m3；c3為尾砂量。

6 結(jié) 論

1) 對(duì)試驗(yàn)材料全尾砂進(jìn)行物化分析，其主要成分為二氧化硅、氧化鈣、三氧化二鐵，含量分別為30.55%、35.89%、10.57%；全尾砂粒徑主要分布在10～100 μm的范圍內(nèi)，中值粒徑為26.7 μm，屬于中細(xì)尾砂充填骨料。

2) 根據(jù)試驗(yàn)及極值分析，鋼渣粉摻量40%和45%，隨著脫硫石膏摻量的增大，其7 d和28 d膠結(jié)體強(qiáng)度均先增大后減??；根據(jù)二次多項(xiàng)式回歸極值分析，并經(jīng)試驗(yàn)驗(yàn)證，確定鋼渣-礦渣復(fù)合充填膠凝材料優(yōu)化配比為：鋼渣粉∶脫硫石膏∶礦渣粉=4∶1∶5，其膠結(jié)體強(qiáng)度高于PO.42.5水泥。當(dāng)膠砂比1∶4和料漿濃度為58%時(shí)，充填體28 d強(qiáng)度為2.54 MPa>2.5 MPa。

3) 為進(jìn)一步降低充填成本，建立料漿配比優(yōu)化函數(shù)關(guān)系式并計(jì)算獲得最低成本優(yōu)化方案：膠砂比1∶5、料漿濃度64%，鋼渣基復(fù)合充填膠凝材料成本低于PO.42.5水泥約35%。