王安國(guó) 陳 朝 崔立通 徐志龍 畢浩棋
(1. 中車長(zhǎng)春軌道客車股份有限公司質(zhì)量保證部, 130062, 長(zhǎng)春;2. 中車長(zhǎng)春軌道客車股份有限公司國(guó)家軌道客車工程研究中心, 130062, 長(zhǎng)春∥第一作者, 正高級(jí)工程師)
動(dòng)車組輪對(duì)承擔(dān)車輛的全部質(zhì)量,在軌道上高速運(yùn)營(yíng)時(shí),承受著車體、鋼軌傳遞來(lái)的各種作用力,是動(dòng)車組走行部的重要部件。輪對(duì)內(nèi)側(cè)距是輪對(duì)兩輪緣的內(nèi)側(cè)距離,是保證動(dòng)車組安全通過(guò)曲線和轍叉的重要因素,合格的內(nèi)側(cè)距還能減小輪緣磨耗、實(shí)現(xiàn)自動(dòng)對(duì)中。輪對(duì)內(nèi)側(cè)距直接影響著行車安全和運(yùn)營(yíng)平穩(wěn)性[1]。某和諧號(hào)動(dòng)車組最高運(yùn)營(yíng)速度為380 km/h,輪對(duì)內(nèi)側(cè)距在該動(dòng)車組運(yùn)營(yíng)過(guò)程中是否發(fā)生變化及其變化幅度對(duì)動(dòng)車組運(yùn)營(yíng)十分重要。輪對(duì)內(nèi)側(cè)距變化規(guī)律研究可為輪對(duì)運(yùn)用修、高級(jí)修提供必要的參考,保證動(dòng)車組運(yùn)營(yíng)安全。
選取13列配屬不同鐵路局的和諧號(hào)動(dòng)車組,運(yùn)營(yíng)時(shí)間為9~13個(gè)月。調(diào)取其連續(xù)2次車輪鏇修時(shí)的輪對(duì)內(nèi)側(cè)距數(shù)據(jù)并進(jìn)行對(duì)比,如圖1所示。共計(jì)檢測(cè)了407條輪對(duì)。
注:2次車輪鏇修均在所配屬鐵路局的相同設(shè)備上完成;縱坐標(biāo)負(fù)值表示內(nèi)側(cè)距變化值減小,正值表示內(nèi)側(cè)距變化值增大。圖1 連續(xù)2次車輪鏇修的輪對(duì)內(nèi)側(cè)距變化數(shù)據(jù)散點(diǎn)圖Fig.1 Scatter diagram of wheelset inner distance change data in continual twice lathing
將該和諧號(hào)動(dòng)車組輪對(duì)內(nèi)側(cè)距變化數(shù)據(jù)生成頻率直方圖,如圖2所示。
圖2 輪對(duì)內(nèi)側(cè)距變化值頻率直方圖Fig.2 Frequency histogram of wheelset inner distance variation
經(jīng)統(tǒng)計(jì),該和諧號(hào)動(dòng)車組輪對(duì)內(nèi)側(cè)距變化值在[-0.40 mm,0.40 mm]范圍內(nèi)的輪對(duì)共計(jì)352條,占比86.5%;輪對(duì)內(nèi)側(cè)距變化值在-0.40 mm以下的輪對(duì)共計(jì)39條,占比9.6%;輪對(duì)內(nèi)側(cè)距變化值在0.40 mm以上的輪對(duì)共計(jì)16條,占比3.9%。
將該和諧號(hào)動(dòng)車組輪對(duì)內(nèi)側(cè)距變化值(絕對(duì)值)的407個(gè)數(shù)據(jù)隨機(jī)分組,每30個(gè)數(shù)據(jù)為1組,共13組(對(duì)剩余不足1組的17個(gè)數(shù)據(jù)舍棄)。因數(shù)據(jù)為隨機(jī)分組,且分組結(jié)果不唯一,現(xiàn)僅將本文分組數(shù)據(jù)的平均值列出,如表1所示。如果輪對(duì)在運(yùn)營(yíng)過(guò)程中內(nèi)側(cè)距未發(fā)生變化,則表1中數(shù)據(jù)的均值μD=0;若輪對(duì)內(nèi)側(cè)距發(fā)生變化,則μD>0。
表1 輪對(duì)內(nèi)側(cè)距變化隨機(jī)分組均值Tab.1 Random mean value of wheelset inner distance variation
(1)
輪對(duì)內(nèi)側(cè)距變化值檢驗(yàn)統(tǒng)計(jì)量t為:
(2)
t的拒絕域?yàn)椋?/p>
t≥tα(n-1)
(3)
通過(guò)計(jì)算,t=18.030 0>3.054 5,說(shuō)明t值落入拒絕域內(nèi),故輪對(duì)內(nèi)側(cè)距無(wú)明顯差異,μD=0。由此說(shuō)明存在99.5%的概率認(rèn)為該和諧號(hào)動(dòng)車組輪對(duì)在運(yùn)營(yíng)9~13個(gè)月后內(nèi)側(cè)距會(huì)產(chǎn)生明顯變化。
動(dòng)車組輪對(duì)運(yùn)營(yíng)過(guò)程中,受車上載荷影響,車軸有彎曲傾向,車軸輪座表面內(nèi)端和外端壓扁區(qū)位置都是微動(dòng)點(diǎn)產(chǎn)生的地方,如圖3所示。由于車軸彎曲作用壓扁區(qū)對(duì)稱區(qū)域的中間區(qū)域應(yīng)力很大,因此,車軸和車輪接觸面之間的應(yīng)力會(huì)分布不均,兩側(cè)會(huì)產(chǎn)生集中擠壓內(nèi)應(yīng)力。車軸輪座表面強(qiáng)度要大于車輪內(nèi)表面強(qiáng)度,因此,在相同交變應(yīng)力作用下輪轂內(nèi)表面變形要小于車軸輪座表面的變形。隨著車輪的運(yùn)營(yíng),車輪與車軸間會(huì)發(fā)生微小的、持續(xù)的差值,這種微小往復(fù)的變化就是微動(dòng)[2]。試驗(yàn)研究表明,兩部件均過(guò)盈裝配,當(dāng)輪對(duì)的彎曲力超過(guò)壓裝力的0.6%時(shí),即會(huì)產(chǎn)生微動(dòng)[3];當(dāng)輪對(duì)承受載荷越大,運(yùn)營(yíng)速度越高,車輪與車軸的微動(dòng)幅度則越大。
圖3 輪軸微動(dòng)示意圖Fig.3 Diagram of wheel-axle fretting
動(dòng)車組輪對(duì)運(yùn)營(yíng)過(guò)程中,根據(jù)輪軌接觸狀態(tài)進(jìn)行受力分析得到:車輪所受最大應(yīng)力位于車輪踏面次表層;橫向范圍在接觸點(diǎn)12 mm內(nèi)時(shí),深度為4~8 mm。該應(yīng)力會(huì)使踏面近表面金屬材料產(chǎn)生塑性變形,產(chǎn)生輪輞碾寬。車輪輪輞碾寬如圖4所示。運(yùn)營(yíng)線路的不平順及導(dǎo)向輪的變形會(huì)加劇輪輞碾寬的產(chǎn)生,而輪輞碾寬也會(huì)導(dǎo)致輪對(duì)內(nèi)側(cè)距發(fā)生變化。
圖4 車輪輪輞碾寬示意圖Fig.4 Diagram of wheel rim rolling width
輪對(duì)運(yùn)營(yíng)過(guò)程中,車輪由于高速旋轉(zhuǎn),其固有頻率與靜止?fàn)顟B(tài)下的車輪不同。車輪在受到離心力的情況下,固有頻率在0~300 Hz范圍內(nèi)時(shí),車輪表現(xiàn)為擺動(dòng)或橫移,基本不變形;固有頻率在300 Hz以上時(shí),車輪開(kāi)始出現(xiàn)扭擺、彎曲等復(fù)雜變形,且車輪輻板及踏面處最易發(fā)生變形[4]。車輪輻板變形也會(huì)導(dǎo)致輪對(duì)內(nèi)側(cè)距發(fā)生變化。
通過(guò)數(shù)據(jù)分析和理論分析發(fā)現(xiàn),輪對(duì)內(nèi)側(cè)距變化是動(dòng)車組正常運(yùn)營(yíng)的結(jié)果。根據(jù)相關(guān)技術(shù)條件,輪對(duì)內(nèi)側(cè)距變化值在合理范圍內(nèi)不會(huì)影響行車安全。動(dòng)車組運(yùn)用修時(shí),應(yīng)檢測(cè)輪對(duì)內(nèi)側(cè)距,若其超出規(guī)范要求時(shí),應(yīng)及時(shí)更換輪對(duì)。動(dòng)車組高級(jí)檢修時(shí),應(yīng)按照相關(guān)要求檢測(cè)輪對(duì)內(nèi)側(cè)距,若其超出標(biāo)準(zhǔn)要求時(shí),應(yīng)進(jìn)行更正性檢修。
和諧號(hào)動(dòng)車組輪對(duì)內(nèi)側(cè)距變化是其正常運(yùn)營(yíng)的結(jié)果。輪對(duì)微動(dòng)、輪輞碾寬及輻板變形是導(dǎo)致該動(dòng)車組輪對(duì)內(nèi)側(cè)距變化的因素。在動(dòng)車組運(yùn)用修及高級(jí)檢修時(shí),應(yīng)檢測(cè)輪對(duì)內(nèi)側(cè)距,超出標(biāo)準(zhǔn)要求時(shí)應(yīng)按相關(guān)規(guī)定進(jìn)行處置。