羅赤宇，徐 剛，張顯裕，林景華，林昭王

(廣東省建筑設計研究院有限公司， 廣州 510010)

0 引言

框架-核心筒結(jié)構(gòu)是指由核心筒與外圍的稀柱框架組成的筒體結(jié)構(gòu)[1]，核心筒為結(jié)構(gòu)主要的水平抗側(cè)力構(gòu)件，框架與核心筒二者協(xié)同受力?？蚣?核心筒結(jié)構(gòu)是超高層建筑最常用的結(jié)構(gòu)形式，廣東省2020年高度150m以上的建筑共146棟，其中框架-核心筒結(jié)構(gòu)112棟，其主要的結(jié)構(gòu)形式為鋼筋(型鋼、鋼管)混凝土柱+鋼筋混凝土框架梁+鋼筋混凝土(內(nèi)置型鋼、鋼管)筒體。常規(guī)體型框架-核心筒結(jié)構(gòu)通常為矩形(方形)平面或圓形平面，豎向較為規(guī)則，外框周邊框架完整，典型平面布置見圖1。但是部分建筑由于建筑功能的需求，取消角柱或在矩形核心筒中部的樓板開洞，以取得良好的建筑視野和空間。

近年來為適應建筑多變的功能及立面造型的要求，出現(xiàn)了較多特殊體型的框架-核心筒結(jié)構(gòu)，如：不規(guī)則平面、外框不封閉平面、曲折柱外框、紡錘形立面、疊級收進立面及大退臺收進立面等(圖2)。本文將通過多個工程實例(除深圳大百匯項目外，均為本文作者設計的工程實例)，主要對三類特殊體型超高層框架-核心筒結(jié)構(gòu)設計的重點問題進行分析研究。

1 紡錘形立面框架-核心筒結(jié)構(gòu)設計

1.1 案例一

1.1.1 工程概況與結(jié)構(gòu)體系

沈陽華強金廊城市廣場1號樓建筑高度為330m，結(jié)構(gòu)高度為 299.8m，地面以上67層，地下4層，建筑效果如圖2(a)所示。建筑平面為圓形，外圍圓形沿豎向高度直徑由 46m 逐漸擴大到 53.4m(29層)，然后逐漸收進到頂層的 42.2m，使建筑外形整體呈紡錘形。核心筒外輪廓平面呈八角形，尺寸約為 26.3m×26.3m。結(jié)構(gòu)的高寬比為6.5，核心筒高寬比為11.2。工程抗震設防烈度為7度(0.1g)，Ⅱ類場地，設計地震分組為第一組。

綜合考慮建筑平立面造型、抗震性能目標、基礎設計、建設周期及經(jīng)濟造價等因素，塔樓采用設置環(huán)形帶狀腰桁架的鋼管混凝土柱+型鋼梁框架-鋼管)混凝土核心筒混合結(jié)構(gòu)體系[2]，結(jié)構(gòu)抗側(cè)力體系由外框架(斜)柱+腰桁架與核心筒+連梁共同構(gòu)成多道防線(圖3)，結(jié)構(gòu)立面圖及塔樓典型樓層結(jié)構(gòu)平面布置見圖4。

本項目位于東北地區(qū)，與混凝土結(jié)構(gòu)相比，混合結(jié)構(gòu)的總重量減輕了15%，采用持力層為圓礫層的筏板基礎，避免較多混凝土結(jié)構(gòu)在冬季無法施工的情況，可縮短工期并提升經(jīng)濟效益。由于結(jié)構(gòu)為圓形平面及抗側(cè)構(gòu)件布置均衡，并通過在第14層、28層和42層外框柱間設置環(huán)形帶狀腰桁架，結(jié)構(gòu)兩向動力特性相近，以平動為主的第一及第二自振周期均約為6.35s，地震作用下兩向最大層間位移角約為1/730(圖5)，結(jié)構(gòu)剛重比為2.0。根據(jù)安評報告提出小震的最大地震影響系數(shù)為0.105 2，塔樓最小剪重比按0.15×0.105 2=1.58%確定。剪重比曲線見圖6，由圖6可得，首層剪重比 1.44%，約為限值1.578%的91%，剪重比小于1.578%的樓層數(shù)為總樓層數(shù)的15%，各樓層地震剪力按要求進行調(diào)整設計。

1.1.2 加強措施

本項目29層的樓層平面尺寸最大，外框柱上下傾角約1.6°，通過結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度、筒體附加剪力、樓蓋拉應力等影響分析，外圍框架柱采用隨形外框斜柱，29層以下為內(nèi)斜柱，使核心筒承受了部分豎向作用力產(chǎn)生的附加剪力。核心筒在5層及以下剪力墻內(nèi)設置鋼管形成鋼管混凝土剪力墻(圖7)，以提高底部加強區(qū)筒體的承載力及延性。其余樓層為鋼筋混凝土剪力墻筒體，并對9～29層及軸壓比不小于0.3的墻肢進行加強，適當提高其豎向及水平分布鋼筋配筋率。

結(jié)構(gòu)設計在進行加強層的敏感性分析時，除考慮結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度需求外，重點針對外框柱曲率變化樓層進行加強，在28層增設一道環(huán)桁架，對水平拉力較大樓層形成環(huán)箍約束作用?？蚣芎屯搀w的樓層剪力分配比例見圖8，由圖可得，樓層剪力主要由核心筒承擔，大部分樓層框架分配剪力比例大于10%，底部樓層框架分配剪力比例不小于5%。由于65 層以上的外框架斜柱隔一抽一，框架分配剪力比例迅速下降。為確?？拐鸬诙婪谰€發(fā)揮作用，對本工程各分段框架部分的樓層剪力按1.8Vfmax(Vfmax為框架部分分配的最大樓層剪力)和0.25Q0(Q0為結(jié)構(gòu)總地震剪力)二者較小值進行調(diào)整。

下部樓層框架柱內(nèi)力大且向外傾斜，對樓蓋產(chǎn)生拉力，考慮結(jié)構(gòu)圓形平面和斜柱的不利影響，結(jié)構(gòu)計算增加柱的斜向受力分析。同時考慮水平樓蓋的實際傳力作用，分析時采用弱化樓板剛度的方式考查腰桁架等相關構(gòu)件內(nèi)力，并相應加強連接構(gòu)造。外框斜柱在樓蓋內(nèi)產(chǎn)生較大軸力時作相應加強，受拉梁端在墻內(nèi)設置型鋼。

1.2 案例二

深圳大百匯主塔樓建筑高度376m，結(jié)構(gòu)高度316m，立面呈紡錘形，每層外框柱均為不同角度的斜柱，采用設置伸臂桁架與腰桁架加強層的鋼骨混凝土柱+鋼梁框架-鋼筋混凝土核心筒結(jié)構(gòu)體系。本項目在方案設計階段，基于總建筑面積相等，外框柱截面相同及核心筒墻厚一致的前提下，設計出8個不同曲線的立面方案進行試算[3]，見圖9。對紡錘形建筑曲線斜柱對結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度的影響進行了對比分析，發(fā)現(xiàn)曲線分布的斜柱提高了結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度，其中底部寬度大，頂部寬度小，二次曲線峰值在下部1/3高度處的模型6的層間位移角最小，抗側(cè)剛度最大，見表1。前文所述沈陽華強金廊城市廣場1號樓項目外立面曲線峰值在29層，也是接近結(jié)構(gòu)最大高度的1/3位置，與此規(guī)律較為吻合。

表1 不同外立面方案的最大層間位移角

2 曲折柱框架-核心筒結(jié)構(gòu)設計

為適應特殊建筑平面及特殊立面的要求，框架-核心筒結(jié)構(gòu)的外框可采用非直線隨形框架柱，曲折柱框架為其中一種外框形式，見圖10。例如廣州報業(yè)文化中心的兩棟高115m的塔樓，為適應建筑陽臺沿高度交錯變化的需求，通過對結(jié)構(gòu)外圍的框架柱采用的直柱、搭接柱轉(zhuǎn)換及曲折柱三個方案進行對比分析，確定采用曲折柱框架-核心筒結(jié)構(gòu)[4]。各部位的外框柱根據(jù)建筑需要外伸或內(nèi)縮，每次外伸或內(nèi)縮都利用兩層高度形成斜柱。豎向構(gòu)件豎直或傾斜連貫，結(jié)構(gòu)受力合理，并有良好的建筑室內(nèi)空間和視覺效果。

曲折柱框架-核心筒結(jié)構(gòu)的斜柱軸力的水平分量會對與其相連的樓蓋產(chǎn)生拉壓作用，設計應重點考慮斜柱上下端樓層拉、壓作用的傳遞，相關樓層應采用彈性樓板及無樓板模型進行包絡設計。對承受拉力最大的樓層，尚應進一步提高該層樓蓋相關區(qū)域的抗拉能力，可通過設置預應力筋，將直接受拉的徑向框梁與間接受拉的徑向次梁、樓板、預應力筋協(xié)同形成抵抗拉力的整體樓蓋[5]。

2.1 案例三

2.1.1 工程概況及結(jié)構(gòu)體系

國美信息科技中心建筑高度173m，結(jié)構(gòu)高度157m，建筑立面為鉆石切割豎向變化立面，平面為切角變化的正方形平面，建筑效果圖及剖面示意圖如圖11所示。

主體結(jié)構(gòu)3層以上角柱為分叉曲折柱，并在3、10、19、28層發(fā)生內(nèi)傾與外傾轉(zhuǎn)折交替，傾斜角度7°～11°。結(jié)合建筑平面功能、立面造型、抗震(風)性能要求、施工周期以及造價等因素，主體結(jié)構(gòu)采用鋼筋混凝土框架-核心筒結(jié)構(gòu)[6]，結(jié)構(gòu)計算模型如圖12所示。其中，1～13層框架柱為鋼骨混凝土柱，14層及以上框架柱為鋼筋混凝土柱，其最大截面為φ1 200，底部加強區(qū)核心筒剪力墻內(nèi)置型鋼。

地震作用下，結(jié)構(gòu)外框柱分擔剪力占比、傾覆力矩占比分別見圖13、14。由圖可得，由于外框的特殊形式，外框柱轉(zhuǎn)折樓層框架分擔的剪力會產(chǎn)生突變，外框柱分擔剪力占比大部分為5%～20%，多數(shù)樓層的外框柱分擔的剪力占比大于10%，滿足《超限高層建筑工程抗震設防專項審查技術要點》(建質(zhì)〔2015〕67號)的“除底部個別樓層外，多數(shù)不低于基底剪力的8%且最大值不低于10%，最小值不宜低于5%”的要求。地震作用下，底層外框柱分擔的傾覆力矩占比為10%～50%，滿足規(guī)范要求。

2.1.2 外框柱轉(zhuǎn)折樓層樓蓋及曲折柱節(jié)點設計

典型斜柱層的結(jié)構(gòu)平面布置如圖15(a)所示，3層和19層由于斜柱轉(zhuǎn)折對樓蓋產(chǎn)生附加拉力(斜柱傾斜角度為11°)。根據(jù)外框柱轉(zhuǎn)折層的構(gòu)件受力特點，該層采用環(huán)梁布置，見圖15(b)。通過環(huán)向梁的拉結(jié)效應和加厚樓板，外框柱轉(zhuǎn)折層合理分擔斜柱轉(zhuǎn)折處相關框架梁的拉力，提高結(jié)構(gòu)的安全儲備。同時在梁柱節(jié)點區(qū)域設置柱帽，并加強相關梁柱的鋼筋錨固連接，角柱空間交匯節(jié)點如圖16所示。

為了解轉(zhuǎn)折柱位置框架梁(角部斜梁)的軸力分配的情況，對考慮彈性樓板及不考慮樓板的受拉框架梁計算模型進行對比分析，其中彈性樓板的情況考慮梁受拉彈性，不考慮樓板的情況考慮梁受拉不屈服。通過對以上兩種情況的分析計算，采用二者的包絡配筋進行設計，以保證結(jié)構(gòu)的安全可靠。3層曲折柱對框架梁產(chǎn)生的附加拉力最大，其角部框架梁在各工況下的軸力見表2。由表可得，樓板分擔了一部分受拉框梁因斜柱引起的附加拉力，分擔比例為50%左右。

表2 3層角部框架梁在各工況下的軸力/kN

外框柱轉(zhuǎn)折樓層的混凝土在荷載基本組合(1.35恒載+0.98活載)工況下的應力云圖見圖17。由圖可得，節(jié)點區(qū)域拉應力較大，遠離節(jié)點位置，拉應力逐漸減小，部分變?yōu)閴簯?。拉應力主要集中在梁以及周邊樓板上，平均拉應力?.6MPa左右。曲折柱節(jié)點型鋼設置見圖18，梁、板合理加強鋼筋配置及局部樓板設置預應力筋(圖19)，確保曲折柱外框關鍵節(jié)點的安全。

2.2 案例四

2.2.1 工程概況及結(jié)構(gòu)體系

佛山城發(fā)中心結(jié)構(gòu)高度為189m，地上38層，具有切角矩形平面及扭轉(zhuǎn)切割立面的特點，具體結(jié)構(gòu)設計參考文獻[7]。充分結(jié)合建筑造型以及雙向密肋樓蓋，采用了8根曲折柱的新型曲折柱框架-核心筒結(jié)構(gòu)。建筑平面外輪廓為非等邊八邊形，長邊的位置隨著高度不斷變化(圖20)，結(jié)構(gòu)外框柱采用8根最大直徑為1 800mm(壁厚60mm)的鋼管混凝土柱，頂部減小為直徑1 000mm(壁厚20mm)。隨著建筑輪廓的變化，8根曲折柱在28.5～114.0m(6～25層)高度范圍內(nèi)為斜柱，核心筒剪力墻厚度自下而上由700mm減小至300mm。本項目主體結(jié)構(gòu)存在樓板不連續(xù)、承載力突變、穿層柱及斜柱等不規(guī)則項，屬于超B級高度的超限高層建筑，結(jié)構(gòu)抗震性能目標為C級。采用廣東省標準《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術規(guī)程》(DBJ/T 15-92—2021)(簡稱廣東新高規(guī))進行中震設計，并采用行業(yè)標準《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術規(guī)程》(JGJ 3—2010)進行小震承載力復核。

2.2.2 加強措施

對本工程結(jié)構(gòu)的不規(guī)則情況，特別是曲折柱外框的受力特點，設計從結(jié)構(gòu)計算分析、結(jié)構(gòu)抗震概念設計和構(gòu)造等多方面采取措施確保本工程的安全、可靠、經(jīng)濟[8]：

(1)核心筒承受的地震剪力放大10%進行墻體配筋設計；在滿足承載力的基礎上，曲折柱轉(zhuǎn)折樓層剪力墻分布鋼筋配筋率大于0.5%。

(2)將8根曲折柱及曲折柱轉(zhuǎn)折層(6、25層)的外框梁作為關鍵構(gòu)件進行加強，其他層外框梁除加強其配筋外，同時在外框梁內(nèi)設置鋼骨，確保其在中震、大震下的抗震性能。

(3)曲折柱外凸轉(zhuǎn)折層(6層)的框架柱、樓蓋及節(jié)點等關鍵構(gòu)件均采用有無樓板工況的分析結(jié)果進行包絡設計。對6層受拉區(qū)域的樓板(核心筒外圍雙向密肋樓蓋板)，板厚加大至180mm，并基于彈性板的應力分析結(jié)果進行配筋加強。外框梁內(nèi)(鋼骨兩側(cè))和板內(nèi)(板中)增設環(huán)向+徑向緩粘結(jié)預應力筋，以降低其拉應力水平。

(4)加強曲折柱內(nèi)凹轉(zhuǎn)折層(25層)的板厚及配筋。

2.2.3 地震振動臺試驗研究

為驗證曲折外框柱的框架-核心筒結(jié)構(gòu)體系在地震作用下的動力特性和結(jié)構(gòu)動力反應，評價其抗震能力、驗證結(jié)構(gòu)關鍵部位或構(gòu)件的地震響應及損傷程度、檢驗結(jié)構(gòu)各部分是否達到設計設定的抗震性能目標、對結(jié)構(gòu)設計提出可能的改進意見與措施，進一步提升結(jié)構(gòu)抗震安全性，本項目進行了地震振動臺試驗研究，試驗模型見圖21。

對試驗宏觀現(xiàn)象及實測數(shù)據(jù)的分析表明[9]，經(jīng)歷7度多遇地震、設防地震、罕遇地震以及超7度罕遇地震作用的過程中，試驗模型的地震響應正常、力學性能表現(xiàn)良好：較多的連梁、框架梁在中、大震下梁端逐步出鉸，如期發(fā)揮了耗能作用，結(jié)構(gòu)延性較好；塔樓的最大層間位移出現(xiàn)在25～34層，與超限分析結(jié)果基本相符；除了屋頂小塔樓因鞭梢效應而在罕遇地震后發(fā)生嚴重破壞外，塔樓主體結(jié)構(gòu)在超7度罕遇地震后仍未發(fā)生任何倒塌且關鍵構(gòu)件均完好。

基于試驗模型的宏觀損壞程度，可判定本項目主體結(jié)構(gòu)能達到C級抗震性能目標的要求。基于廣東新高規(guī)進行中震性能化設計而采取的相關抗震加強措施有效，經(jīng)專項分析并加強設計的剪力墻底部加強區(qū)、曲折柱及其轉(zhuǎn)折節(jié)點等關鍵部位在超7度罕遇地震后完好無損，驗證了設計加強措施的有效性。

3 大退臺立面框架-核心筒結(jié)構(gòu)設計

建筑立面上退臺收進的框架-核心筒結(jié)構(gòu)的收進形式有多種，收進形式的不同會帶來一系列不同的結(jié)構(gòu)問題：1)外圍的框架柱不連續(xù)，需要采用斜柱、托柱及搭接柱轉(zhuǎn)換等多種方式解決；2)結(jié)構(gòu)在退臺位置會產(chǎn)生剛度突變，需要對相關的豎向構(gòu)件及樓蓋進行加強；3)當塔樓收進不對稱時，結(jié)構(gòu)會出現(xiàn)偏心布置的情況，應采取措施減小頂部結(jié)構(gòu)偏心布置帶來的影響，并應注意頂部結(jié)構(gòu)的鞭梢效應。

由于大退臺建筑偏心收進的特點，結(jié)構(gòu)設計尚應重視豎向構(gòu)件壓縮變形差、附加水平作用及基礎差異沉降等非荷載效應的影響，設計上應采取措施以減輕其不利影響。以下以橫琴保險金融總部大廈為例[10]，重點介紹大退臺立面框架-核心筒結(jié)構(gòu)設計中需要解決的關鍵問題。

3.1 工程概況

橫琴保險金融總部大廈建筑高度247m，結(jié)構(gòu)高度235m，建筑效果圖及剖面圖如圖22所示。建筑平面為矩形平面，底部樓層的核心筒居中設置。在約 140m 高度處，有較大退臺式收進，單邊收進約是其相鄰下部樓層平面的 1/2 ，見圖23。建筑整體的高寬比為5.8，收進位置的高寬比為4.8，采用鋼筋混凝土框架-核心筒結(jié)構(gòu)體系，底部部分樓層的框架柱及底部加強區(qū)的剪力墻內(nèi)設置型鋼。

3.2 偏心收進的不利影響及應對措施

結(jié)構(gòu)累計質(zhì)心與構(gòu)件形心分布見圖24，由圖可得，由于塔樓的單側(cè)收進較大，使得結(jié)構(gòu)累計質(zhì)心與構(gòu)件形心不重合，在豎向荷載作用下將引起結(jié)構(gòu)的傾覆力矩，見圖25。從圖24可得，在核心筒收進(32 層)處，質(zhì)心與形心產(chǎn)生的Y向偏心距最大約 9m，但在 32 層以下，偏心距沿結(jié)構(gòu)高度迅速變小，質(zhì)心與豎向構(gòu)件形心的偏心引起的傾覆力矩突然增大?？箓?cè)力構(gòu)件的布置及承擔的作用力應考慮傾覆力矩增大的不利影響。

偏心荷載還會導致建筑周邊豎向構(gòu)件承擔的軸力不均勻，不同位置的框架柱和剪力墻軸壓比相差較大[11]，需通過調(diào)節(jié)南、北兩部分的墻柱軸壓比，來減小南、北兩部分軸壓力相差較大的不利影響。在結(jié)構(gòu)布置上，北塔的豎向構(gòu)件軸壓比限值按南塔的豎向構(gòu)件的數(shù)值減少 0.05采用。南塔1～11層外框柱采用鋼骨混凝土柱，12層及以上采用鋼筋混凝土柱；北塔1～46層采用鋼骨混凝土柱，46層及以上采用鋼筋混凝土柱。首層核心筒北面的墻厚為1 400mm，南面的墻厚為900mm。北面的柱截面為1 200×2 800，南面的柱截面為800×2 200。核心筒主要為鋼筋混凝土剪力墻，北面1～9層的部分剪力墻增設了鋼骨。首層的墻柱截面及其軸壓比如圖26所示。

由于偏心收進引起的剛度突變較大，造成地震響應復雜，剪力墻在收進處容易引起應力集中。為了減小剛度突變對結(jié)構(gòu)的影響，加大了高區(qū)所有樓層外圍的框架梁截面(圖27中藍色陰影部分)。同時在收進位置的上下層均設置了鋼板剪力墻并盡量均勻過渡，避免造成上下層的剛度和承載力的突變，鋼板剪力墻的布置見圖28。

3.3 塔樓施工模擬對結(jié)構(gòu)變形的影響

因塔樓偏心收進，在豎向荷載作用下結(jié)構(gòu)將產(chǎn)生不均勻的豎向和水平變形，對結(jié)構(gòu)構(gòu)件會產(chǎn)生附加內(nèi)力，對電梯、幕墻等非結(jié)構(gòu)構(gòu)件也會產(chǎn)生不利影響。對塔樓進行施工模擬分析，目的是通過施工階段和使用階段(考慮收縮、徐變長期荷載效應)對框架柱和剪力墻豎向變形及水平變形的分析，指導后期施工階段樓板找平，對墻柱豎向變形量提供一個更準確的評估。

長期荷載效應下，框架柱和剪力墻豎向變形可定義為樓板安裝后10年間的壓縮變形，包括彈性變形、非線性徐變和收縮變形。10年后的框架柱豎向變形值應扣除在樓面施工時已發(fā)生的框架柱豎向變形值。通常情況下，考慮了施工工序的構(gòu)件彈性變形會比較大，其次為非線性徐變和收縮。圖29為框架柱和剪力墻在樓板安裝后12年間的總豎向變形，從圖可得，絕大部分框架柱和剪力墻的豎向變形在樓板安裝后3年內(nèi)完成。

因此，外框柱和核心筒在施工階段必須進行標高補償，以便在建筑物投入使用若干年后，外框柱和核心筒基本可達到樓面設計標高，從而避免由于核心筒和外框柱之間的差異豎向變形、重力荷載作用下產(chǎn)生過大的水平位移而造成的樓面傾斜、電梯運行障礙、幕墻和磚砌體等非結(jié)構(gòu)構(gòu)件開裂等問題。

豎向荷載作用下，考慮不同的施工工況的結(jié)構(gòu)水平變形見圖30。由圖可得，非一次性加載施工的結(jié)構(gòu)水平變形遠小于一次性加載施工的結(jié)構(gòu)水平變形。

在豎向荷載下，各層在施工完成12年間的總水平變形見圖31。由圖可得，Y向水平變形較大，最大為79mm(44層)，約為44層樓面高度的1/2 313。大退臺收進對結(jié)構(gòu)水平變形的影響同時也反映在對構(gòu)件承載力需求的增加，需要增大收進樓層的豎向構(gòu)件承載力并加強構(gòu)造措施。

3.4 基礎對結(jié)構(gòu)水平變形的影響

本項目塔樓采用灌注樁基礎，樁端持力層為中風化花崗巖。為解決塔樓偏心收進帶來的基礎壓力不均衡導致的基礎不均勻沉降而加劇上部結(jié)構(gòu)的整體傾斜的問題，基礎設計以變剛度調(diào)平思路控制沉降差異變形，北塔區(qū)域樁距進一步加密，南塔區(qū)域樁距減小，同時考慮樁-土-上部結(jié)構(gòu)共同作用對基礎沉降及結(jié)構(gòu)水平變形的影響。采用變剛度調(diào)平的思路后，考慮樁-土-上部結(jié)構(gòu)共同作用的結(jié)構(gòu)水平變形見圖32。由圖可得，塔樓范圍內(nèi)的沉降較為均勻，結(jié)構(gòu)的水平位移最大值為103mm。

3.5 加強措施

(1)對結(jié)構(gòu)進行整體穩(wěn)定的彈性屈曲分析，屈曲因子大于20時仍考慮重力二階效應的影響，確保結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定的安全性。

(2)采用MIDAS Gen進行塔樓豎向施工模擬分析，考慮混凝土收縮、徐變的時效影響，同時結(jié)合樁基沉降計算結(jié)果，重點分析豎向荷載作用下結(jié)構(gòu)的豎向沉降差和水平變形。

(3)對于結(jié)構(gòu)豎向構(gòu)件的布置，針對性地采取抗壓剛度差異(預留不同的軸壓比富余)的方式，盡量調(diào)平南塔、北塔之間的豎向變形差異。

(4)收進后的北塔上段存在核心筒偏置的問題，采取增強外框梁等措施后，控制塔樓的扭轉(zhuǎn)效應在合理范圍之內(nèi)。

(5)收進處核心筒剪力墻位置，利用南塔的構(gòu)架層形成過渡，并加強收進處的豎向構(gòu)件，并于損傷較大的剪力墻內(nèi)增設適量鋼骨或鋼板。

(6)底部加強區(qū)剪力墻的水平鋼筋配筋率提高至0.6%，豎向收進位置處的上下層核心筒局部剪力墻增設鋼板，收進后上部剪力墻豎向及水平鋼筋配筋率提高到1.2%，收進位置處的上下層樓板加厚并提高雙向通長配筋率。

4 結(jié)論

(1)不同形式(紡錘形、曲折形等)外框架柱對結(jié)構(gòu)整體剛度及變化影響不同，外框柱轉(zhuǎn)折樓層對核心筒產(chǎn)生附加水平作用，應進行細致的傳力分析并對應采取加強措施。

(2)應重視外框柱轉(zhuǎn)折等樓層的樓蓋傳力，宜采用彈性樓板及無樓板模型進行分析及包絡設計，樓蓋拉力較大時可通過型鋼混凝土構(gòu)件或預應力構(gòu)件提高承載力。

(3)大退臺立面框架-核心筒結(jié)構(gòu)應重視非荷載效應的影響，進行精細化的施工模擬分析，根據(jù)偏心效應及剛度突變等不利情況進行豎向構(gòu)件的剛度協(xié)調(diào)和構(gòu)造加強。