王 鵬，劉 凱，劉 悅，曹 承，王立志

（1.山東建筑大學(xué)交通工程學(xué)院，山東濟(jì)南 250101；2.山東高速工程檢測有限公司，山東濟(jì)南 250002；3.大宗固廢材料在交通領(lǐng)域循環(huán)利用行業(yè)研發(fā)中心，山東濟(jì)南 250002；4.北京首都國際機(jī)場股份有限公司，北京 101300）

改性瀝青的疲勞特性決定著瀝青混合料的耐久性，然而現(xiàn)有的改性瀝青配方設(shè)計(jì)對(duì)疲勞性能重視不足［1-4］.瀝青作為一種典型的黏彈性材料，其受力變形具有應(yīng)變滯后性［5］.當(dāng)施加應(yīng)力時(shí)，黏彈性材料內(nèi)部會(huì)產(chǎn)生機(jī)械能，造成內(nèi)部生熱，以致材料在高溫條件下彈性顯著降低，易產(chǎn)生不可恢復(fù)變形和大量能量損耗［6］.瀝青的能量損耗可通過損耗因子（tanδ）來表征，tanδ越高，表明瀝青中黏性組分越多，施加作用力時(shí)克服黏滯阻力的部分越多，能量損耗越高［7-8］.橡膠工業(yè)中，損耗因子tanδ被認(rèn)為與耐疲勞和使用壽命密切相關(guān)［9-10］.劉娟等［11］通過研究橡膠輪胎補(bǔ)強(qiáng)配方指出，60 ℃下tanδ越小，輪胎的耐疲勞特性越強(qiáng)；Ganguly 等［12-13］認(rèn)為橡膠的損耗因子越低，其內(nèi)部生熱越少，疲勞壽命越強(qiáng).然而，瀝青疲勞壽命與損耗因子的相關(guān)性研究尚未得到廣泛關(guān)注.乙撐硬脂酸酰胺是優(yōu)良的塑料潤滑劑，可顯著降低材料能耗，獲得損耗因子較低的聚合物產(chǎn)品.鑒于此，本文采用經(jīng)不同方式處理后的乙撐硬脂酸酰胺和苯乙烯-丁二烯嵌段共聚物（SBS）復(fù)配改性瀝青，獲得70 ℃下tanδ＜2 的低損耗因子復(fù)合改性瀝青，并借助紅外光譜儀、原子力顯微鏡和差示掃描量熱儀來分析改性瀝青的微觀特性，采用動(dòng)態(tài)剪切流變儀得出改性瀝青的損耗因子，通過連續(xù)和間歇加載疲勞試驗(yàn)測試改性瀝青宏觀疲勞和自愈特性，探究損耗因子對(duì)改性瀝青疲勞壽命的影響，揭示其微觀作用機(jī)制，為設(shè)計(jì)高效、耐久的改性瀝青配方提供數(shù)據(jù)支持.

1 試驗(yàn)

1.1 原材料

基質(zhì)瀝青選用SK70#瀝青，改性劑選用岳陽石化生產(chǎn)的線型SBS（791-H），穩(wěn)定劑為商用硫磺類穩(wěn)定劑，相容劑為糠醛抽出油.塑料潤滑劑選用3 種，其中HPT-E 的主要成分為乙撐硬脂酸酰胺，HPT 為對(duì)HPT-E 進(jìn)行羥基化處理的產(chǎn)物，HPT-R 為對(duì)HPT進(jìn)行脫胺處理的產(chǎn)物.

1.2 樣品制備

改性瀝青制備工藝如下：將基質(zhì)瀝青預(yù)熱至160 ℃后，加入相容劑，通過低速剪切使其與瀝青均勻混合；再升溫至175 ℃，加入SBS 和HPT/HPT-E/HPT-R，在3 500 r/min 的剪切速率下剪切0.5 h；調(diào)至攪拌模式并持續(xù)控溫175 ℃，加入穩(wěn)定劑，攪拌發(fā)育1 h 后完成樣品制備.為凸顯塑料潤滑劑對(duì)SBS 改性瀝青各指標(biāo)的影響，并保證改性瀝青技術(shù)指標(biāo)滿足JTG F40—2004《公路瀝青路面施工技術(shù)規(guī)范》，固定SBS 改性劑摻量為3.5%.此外，為滿足性能和經(jīng)濟(jì)需求，經(jīng)室內(nèi)試驗(yàn)驗(yàn)證，確定HPT/HPT-R/HPT-E 的適宜摻量為1.5%，穩(wěn)定劑摻量為0.15%，相容劑摻量為2%.上述摻量均以瀝青質(zhì)量計(jì).4 種改性瀝青的物理性能見表1，表1 中SBS-MA 表示未添加塑料潤滑劑的SBS 改性瀝青，SBS+HPT 表示SBS 與HPT 復(fù)合改性瀝青，SBS+HPT-E 表示SBS與HPT-E 復(fù)合改性瀝青，SBS+HPT-R 表示SBS 與HPT-R 復(fù)合改性瀝青.由表1 可見，SBS+HPT 和SBS+HPT-E 的5 ℃延度相比SBS-MA 顯著降低.原因是HPT、HPT-E 加入后錨固在SBS 分子鏈表面，低溫拉伸時(shí)在改性瀝青內(nèi)部產(chǎn)生應(yīng)力集中；而HPT-R 與SBS 作用效果不佳，其在改性瀝青中多以游離態(tài)形式存在，可能使改性瀝青具有較好的低溫柔韌性.

表1 改性瀝青的物理性能Table 1 Physical properties of modified asphalts

1.3 試驗(yàn)方法

采用全反射衰減紅外光譜法（ATR-FTIR）測定樣品紅外官能團(tuán)分布，以布魯克Tensor II 型全反射衰減紅外光譜ATR 附件為測試設(shè)備.測試的波數(shù)范圍為4 000～400 cm-1，分辨率為4 cm-1，掃描次數(shù)為128 次.

采用Bruker Dimension Fast Scan 原子力顯微鏡（AFM）觀測瀝青微觀形貌，樣品采用熔融法制備.將約2 g 瀝青熱澆筑于載玻片上，置于烘箱中在163 ℃下烘5 min，使其表面形成平整的瀝青膜，取出后在室溫下靜置12 h，待測.AFM 測試采用輕敲模式，樣品測試范圍30 μm×30 μm，掃描頻率1 Hz，掃描分辨率256 幀×256 幀.

采用美國TA Instruments公司生產(chǎn)的Q200型差示掃描量熱儀（DSC）分析改性瀝青熱性能，升溫速率為10 ℃/min，測試溫度為-40～180 ℃，保護(hù)氣為N2.

損耗因子采用溫度掃描試驗(yàn)測定，測試設(shè)備為美國Bohlin 公司生產(chǎn)的CVO-100 型動(dòng)態(tài)剪切流變儀（DSR），試驗(yàn)溫度為58～94 ℃，頻率為10 rad/s，平行板直徑25 mm，板間距1 mm，采用應(yīng)力控制方式，其幅值為100 Pa.借助DSR，以時(shí)間掃描試驗(yàn)分析瀝青疲勞特性，包括連續(xù)加載試驗(yàn)和間歇加載試驗(yàn).連續(xù)加載試驗(yàn)測試溫度25 ℃，平行板直徑8 mm，板間距2 mm，在幅值0.2 MPa 的應(yīng)力控制條件下，采用頻率10 Hz 的正弦波進(jìn)行加載；間歇加載試驗(yàn)采用“加載0.1 s，卸載0.9 s”的循環(huán)模式，其余試驗(yàn)條件和連續(xù)加載試驗(yàn)一致.

2 結(jié)果與討論

2.1 改性瀝青微觀特性

2.1.1 全反射衰減紅外光譜（ATR-FTIR）

采用ATR-FTIR 測定塑料潤滑劑及改性瀝青紅外官能團(tuán)分布特性，并分析乙撐硬脂酸酰胺對(duì)SBS改性瀝青官能團(tuán)分布特性的影響，試驗(yàn)結(jié)果見圖1.

圖1 塑料潤滑劑及改性瀝青的官能團(tuán)分布特性Fig.1 Distribution characteristics of functional groups for plastic lubricants and modified asphalts

由圖1（a）可知：乙撐硬脂酸酰胺類塑料潤滑劑的紅外官能團(tuán)主要分布在3 300、2 920、2 850、1 635、1 540、1 420 cm-1處，其中2 920、2 850 cm-1處分別為C—H 的反對(duì)稱伸縮振動(dòng)和對(duì)稱伸縮振動(dòng)特征峰［14］，3 300 cm-1處為N—H 的伸縮振動(dòng)特征峰，1 635 cm-1處為—NH2的面內(nèi)變形振動(dòng)特征峰，1 540 cm-1處為N—H 的彎曲振動(dòng)特征峰，1 420 cm-1處為C—N 的伸縮振動(dòng)特征峰［15-16］，上述特征峰均證明了胺基的存在；由于HPT-R 進(jìn)行了脫胺處理，故其在3 300、1 540、1 420 cm-1處不存在特征峰，且1 635 cm-1處峰強(qiáng)很弱；此外，3 100 cm-1處的特征峰證明HPT 中存在羥基.

由圖1（b）可知：4 種瀝青樣品的紅外光譜基本一致，但SBS-MA 在3 300、1 745、1 635、1 540 cm-1處均不存在吸收峰，而SBS+HPT 在3 300、1 635、1 540 cm-1處存在 特征峰，SBS+HPT-E 在3 300、1 635 cm-1處存在吸收峰，此幾處均主要為含N 官能團(tuán)；SBS+HPT-R 在1 745 cm-1處的吸收峰歸屬于C=O 官能團(tuán).通過紅外光譜分析可知，HPT 中含有胺基和羥基（—OH），HPT-E 中含有胺基，HPT-R 中含有羰基（C=O）.

2.1.2 原子力顯微鏡（AFM）

借助AFM 研究乙撐硬脂酸酰胺對(duì)SBS 改性瀝青微觀形貌的影響.圖2 為4 種瀝青樣品的2D 形貌圖和3D 相位圖.

AFM 形貌圖反映了瀝青組分間相互作用的差異.2D 圖中的“蜂狀結(jié)構(gòu)”與基質(zhì)瀝青的瀝青質(zhì)和微量元素含量等因素密切相關(guān)［17-20］.由圖2（a）～（d）可知：SBS-MA 和SBS+HPT-R 可觀測到清晰的“蜂狀結(jié)構(gòu)”，其中SBS-MA 的“蜂狀結(jié)構(gòu)”分布均勻，尺寸小且數(shù)量最多，而SBS+HPT-R 的“蜂狀結(jié)構(gòu)”數(shù)量相對(duì)較少且大小不一，說明HPT-R 可提升SBS 相的網(wǎng)絡(luò)密度；與之相比，SBS+HPT 和SBS+HPT-E 的“蜂狀結(jié)構(gòu)”被包裹而未見全貌，說明HPT和HPT-E 可促使瀝青中更多的輕組分填充至SBS相中，導(dǎo)致“蜂狀結(jié)構(gòu)”被纏繞裹附于瀝青之間.

圖2 4 種瀝青樣品的2D 形貌圖和3D 相位圖Fig.2 2D topography and 3D phase diagram of four modified asphalt samples

由圖2（e）、（h）可知，SBS-MA 和SBS+HPT-R顆粒呈細(xì)長狀，分散度高，其中SBS+HPT-R 中的顆粒數(shù)量略少于SBS-MA.由 圖2（f）、（g）可 見，SBS+HPT 和SBS+HPT-E 中的顆粒數(shù)量明顯減少，顆粒尺寸增加，且聚集成團(tuán)狀.分析2D 形貌圖和3D 相位圖可得，乙撐硬脂酸酰胺類塑料潤滑劑均可增強(qiáng)瀝青組分與SBS 間的相互作用，增大SBS 溶脹面積，提升SBS 相網(wǎng)絡(luò)密度.3 種塑料潤滑劑在瀝青組分與SBS 間相互作用排序?yàn)椋篐PT＞HPT-E＞HPT-R，造成這種差異的原因是塑料潤滑劑中官能團(tuán)不同，復(fù)合改性瀝青的物理性能指標(biāo)也體現(xiàn)了這一特點(diǎn).

2.1.3 差示掃描量熱分析

以DSC 分析乙撐硬脂酸酰胺對(duì)改性瀝青玻璃化轉(zhuǎn)變溫度（Tg）的影響，進(jìn)而分析改性瀝青分子鏈的低溫柔韌性，測試結(jié)果如圖3 所示.

瀝青是一種混合物，DSC 熱流率吸熱峰的變化表征瀝青組分聚集狀態(tài)的變化.圖3 中改性瀝青的熱流率均隨溫度升高而呈下降趨勢.由圖3（a）可知，溫度大于0 ℃時(shí)，改性瀝青DSC 曲線上均存在微小的吸熱峰，SBS-MA 與SBS+HPT-R 的吸熱峰分別出現(xiàn)在83、85 ℃，而SBS+HPT 和SBS+HPT-E 吸熱峰對(duì)應(yīng)的溫度分別為115、113 ℃.這說明SBS-MA 與SBS+HPT-R 組分聚集特性相似，SBS+HPT 與SBS+HPT-E 具有相似的“蜂狀結(jié)構(gòu)”分布，圖2（a）、（d）也論證了這一結(jié)論.

圖3 改性瀝青DSC 曲線及玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Fig.3 DSC curves and glass transition temperature of modified asphalts

溫度低于0 ℃時(shí)，吸熱過程中熱流率驟降后上升的拐點(diǎn)對(duì)應(yīng)的溫度即為玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Tg.Tg越小，低溫時(shí)瀝青分子鏈的柔韌性越好.由圖3（b）可知，吸熱過程初期4 種改性瀝青Tg排序?yàn)椋篠BS+HPT-R＜SBS+HPT-E＜SBS+HPT=SBS-MA.故可認(rèn)為，HPT 不會(huì)影響改性瀝青的低溫柔韌性，而HPT-R 和HPT-E 對(duì)SBS 改性瀝青低溫柔韌性具有改善作用.

2.2 改性瀝青宏觀疲勞特性

2.2.1 損耗因子

以溫度掃描試驗(yàn)分析4 種改性瀝青的相位角δ和復(fù)數(shù)模量G*，并得出改性瀝青在70 ℃條件下的損耗因子tanδ，研究乙撐硬脂酸酰胺對(duì)損耗因子的影響.試驗(yàn)結(jié)果見圖4、5.

圖4 溫度掃描試驗(yàn)結(jié)果Fig.4 Results of temperature sweep test

瀝青屬于黏彈性材料，相位角δ表征瀝青材料中黏性和彈性成分的比例，δ越小，則瀝青材料中的彈性成分越多.由圖4（a）可知，SBS-MA 和SBS+HPT-R 的相位角隨溫度升高逐漸上升，而SBS+HPT 和SBS+HPT-E 的相位角隨溫度升高先減小，達(dá)到一定溫度后又逐漸增大，且SBS+HPT 和SBS+HPT-E 的相位角轉(zhuǎn)變溫度與其高溫PG 分級(jí)溫度接近.由圖4（b）可知，在所測溫度范圍內(nèi)，SBS+HPT 的復(fù)數(shù)模量最大，SBS+HPT-E 次之，SBS+HPT-R 最小.綜上可知，HPT 和HPT-E 對(duì)SBS 改性瀝青的高溫性能具有一定的改善作用，且HPT 優(yōu)于HPT-E，而HPT-R 對(duì)SBS 改性瀝青高溫性能影響不大.原因是HPT 中胺基與羥基相結(jié)合，游離鍵較少，高溫穩(wěn)定性較好，而游離態(tài)的HPT-R導(dǎo)致SBS+HPT-R 在高溫條件下的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性較差.

損耗因子tanδ表征瀝青樣品以熱量形式散失的能量，tanδ越小，則瀝青熱損耗越低.由圖5 可知：加入乙撐硬脂酸酰胺后，3 種復(fù)合改性瀝青tanδ均減??；SBS+HPT 的tanδ降低幅度最大，SBS+HPT-E 次之，而HPT-R 對(duì)SBS 改性瀝青tanδ影響最小.由于以游離態(tài)形式存在的HPT-R 未錨固在SBS 鏈表面，高溫時(shí)瀝青易發(fā)生流動(dòng)，因此SBS+HPT-R 的70 ℃相位角較大；而SBS+HPT-E 的tanδ高于SBS+HPT，這是因?yàn)镠PT-E 中具有較多的不飽和鍵，致使其結(jié)構(gòu)不穩(wěn)定.

圖5 瀝青樣品的70 ℃損耗因子Fig.5 Loss factor of asphalt sample at 70 ℃

2.2.2 疲勞特性

借助DSR，以時(shí)間掃描試驗(yàn)分析4 種改性瀝青的疲勞、自愈特性.為了分析瀝青的自愈特性，采用2種加載模式：連續(xù)加載和間歇加載.針對(duì)連續(xù)加載疲勞試驗(yàn)，采用復(fù)數(shù)模量G*、耗散能wi、耗散能變化率DR 和累積耗散能比DER 作為疲勞 參數(shù)，wi、DR 和DER 均以G*和δ作為基本數(shù)據(jù)計(jì)算而得，具體計(jì)算方法參照文獻(xiàn)［21-23］，試驗(yàn)結(jié)果見圖6.根據(jù)G*、wi、DR 和DER 可分別確定改性瀝青疲勞壽命，即G*降低至初始模量的50%、wi急速增加的拐點(diǎn)、DR 急速增加的拐點(diǎn)和DER 逐漸偏離直線N的20%拐點(diǎn)對(duì)應(yīng)的加載次數(shù).

圖6 改性瀝青連續(xù)疲勞參數(shù)Fig.6 Fatigue parameters of modified asphalt under continuous loading

由圖6（a）可知，4 種改性瀝青的復(fù)數(shù)模量G*均隨著加載次數(shù)的增加而逐漸下降，其中SBS+HPT 的G*降低速度最為緩慢，而SBS+HPT-R 與SBS-MA的G*幾乎呈直線下降，這表明SBS+HPT 具有最長的疲勞壽命.圖6（b）、（c）顯示，隨著加載次數(shù)的增加，4 種改性瀝青的wi和DR 均先緩慢上升，接著在達(dá)到破壞點(diǎn)后急速增加.與2.1 中微觀特性規(guī)律一致，采用wi、DR 確定的SBS+HPT 疲勞壽命明顯大于另外3 種改性瀝青.由圖6（d）可知，隨著加載次數(shù)的增加，4 種改性瀝青的DER 均先與直線N重合，后逐漸偏離直線N.綜上，通過G*、wi、DR 和DER 確定的疲勞壽命相近，4 種改性瀝青中SBS+HPT 的疲勞壽命最佳，約為SBS-MA 的16 倍，其次為SBS+HPT-E，其疲勞壽命為SBS-MA 的3 倍多，而SBS+HPT-R 對(duì)改性瀝青連續(xù)加載條件下的疲勞性能有輕微劣化作用.

ATR-FTIR 和AFM 分析表 明：因HPT 中存在胺基和羥基，故SBS+HPT 具有最密實(shí)的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)，因此在相同的加載次數(shù)下，其疲勞壽命最高；HPT-R中的羰基不易與瀝青或SBS 改性劑發(fā)生分子相互作用，故此種添加劑并未對(duì)改性瀝青的疲勞壽命產(chǎn)生顯著影響；HPT-E 中的胺基對(duì)SBS 相網(wǎng)絡(luò)密度的增加作用弱于HPT，但強(qiáng)于HPT-R（見圖2（c）、（g）），故SBS+HPT-E 的疲勞壽命介于SBS+HPT 和SBS+HPT-R 之間.

因連續(xù)加載條件下G*、wi、DR 和DER 確定的疲勞壽命相近，而向浩等［22］認(rèn)為將G*作為疲勞參數(shù)是較為合理的.故在間歇加載試驗(yàn)中，僅將G*和其對(duì)應(yīng)的相位角δ列出，結(jié)果見圖7.由圖7 可知，在間歇加載條件下，改性瀝青G*和δ的變化趨勢相較連續(xù)加載條件下均有所減緩.在不考慮觸變性影響的前提下，復(fù)數(shù)模量的降低表明改性瀝青網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)發(fā)生了一定程度的破壞，導(dǎo)致瀝青內(nèi)應(yīng)力增加，從而發(fā)生損傷；而相位角的增加表示改性劑的作用減弱，使瀝青向黏性流體靠攏.對(duì)比圖6、7 可見，隨加載次數(shù)增加，SBS+HPT 在間歇、連續(xù)加載條件下的復(fù)數(shù)模量、相位角變化緩慢，SBS+HPT-E 居中，而SBS+HPT-R 變化最快，基本接近SBS-MA.這說明在連續(xù)和間歇加載條件下，HPT 和HPT-E 均可增加SBS 改性瀝青的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，延緩復(fù)數(shù)模量的衰減和相位角的增加，其中HPT 的作用效果最佳.

圖7 改性瀝青間歇疲勞參數(shù)Fig.7 Fatigue parameters of modified asphalt under intermittent loading

根據(jù)連續(xù)和間歇加載條件下以G*確定的疲勞壽命（見表2），可根據(jù)式（1）計(jì)算改性瀝青的自愈合系數(shù)HI.HI 越高，表明改性瀝青的自愈合能力越好.自愈合系數(shù)HI的結(jié)果也列于表2.

式中：Np50、Np50-rest分別為在連續(xù)和間歇加載條件下基于G*確定的疲勞壽命.

由表2 可知：在連續(xù)和間歇加載條件下，SBS+HPT 的疲勞壽命均最高，SBS+HPT-E 次之；對(duì)于SBS+HPT-R，其在間歇加載條件下的疲勞壽命高于SBS-MA，而在連續(xù)加載條件下低于SBS-MA.間歇加載條件下改性瀝青的疲勞壽命與微觀試驗(yàn)結(jié)果相吻合，表明在進(jìn)行疲勞性能測試時(shí)，應(yīng)考慮其自愈特性，這也與瀝青路面的實(shí)際情況相符.從自愈合系數(shù)來看，摻加乙撐硬脂酸酰胺類塑料潤滑劑的SBS改性瀝青HI 值均高于SBS-MA，HI 從大到小排序?yàn)镾BS+HPT-R＞SBS+HPT-E＞SBS+HPT＞SBS-MA，此結(jié)果表明，在25 ℃條件下，乙撐硬脂酸酰胺類塑料潤滑劑可提升SBS改性瀝青的自愈特性.

表2 改性瀝青疲勞壽命及自愈合系數(shù)Table 2 Fatigue life and self-healing parameter of modified asphalts

綜上：HPT 可顯著延長SBS 改性瀝青在連續(xù)和間歇加載條件下的疲勞壽命，對(duì)自愈特性改善較弱；HPT-R 對(duì)SBS 改性瀝青疲勞性能影響較小，而以其制備的改性瀝青自愈合系數(shù)最大；HPT-E 對(duì)SBS 改性瀝青疲勞、自愈特性的作用效果介于HPT 和HPT-R 之間.

3 結(jié)論

（1）紅外光譜和原子力顯微鏡測試結(jié)果顯示，3種乙撐硬脂酸酰胺類塑料潤滑劑均可促使瀝青輕組分填充至SBS 相，富含胺基和羥基的SBS+HPT 具有密實(shí)的聚合物相網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)，含胺基的SBS+HPT-E 網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)較SBS+HPT 略差，而含羰基的SBS+HPT-R 網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)略優(yōu)于SBS-MA.

（2）SBS+HPT 和SBS+HPT-E 具有相似的組分聚集狀態(tài)，而SBS+HPT-R 和SBS-MA 的組分聚集狀態(tài)相近；HPT 對(duì)改性瀝青低溫柔韌性的影響不大，HPT-R 可提高改性瀝青的低溫柔韌性.

（3）SBS+HPT 和SBS+HPT-E 的70 ℃損耗因子tanδ相比SBS-MA 顯著降低，其中前者降低幅度較大，而與SBS-MA 相比，SBS+HPT-R 的70 ℃tanδ降低幅度甚微；SBS+HPT 具有最佳的疲勞壽命，其次為SBS+HPT-E，SBS+HPT-R 的疲勞壽命與SBS-MA 相近；3 種乙撐硬脂酸酰胺類塑料潤滑劑均可提高SBS 改性瀝青的自愈特性.

（4）改性瀝青的官能團(tuán)分布特性與微觀相態(tài)分布密切相關(guān)，決定改性瀝青組分聚集狀態(tài).結(jié)合微觀測試和宏觀疲勞試驗(yàn)結(jié)果可知，對(duì)3 種復(fù)合改性瀝青而言，聚合物相網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)越密實(shí)，損耗因子越低，疲勞性能越好.可見，合理選用塑料潤滑劑可降低改性瀝青的損耗因子，增加疲勞壽命.