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        某汽車空調(diào)系統(tǒng)溫度線性研究

        2022-11-07 02:16:24楊懷龍王大健
        汽車電器 2022年9期
        關(guān)鍵詞:暖風(fēng)風(fēng)門平均溫度

        陶 英,王 浩,楊懷龍,王大健

        (南京協(xié)眾汽車空調(diào)集團(tuán)有限公司,江蘇 南京 211100)

        1 前言

        汽車空調(diào)的熱舒適性是整車制冷/供暖的關(guān)鍵一環(huán),良好的熱舒適性不僅給乘員艙提供充足的新風(fēng),有效調(diào)節(jié)各出口的溫度、濕度、風(fēng)速,還有助于汽車的安全行駛。因此汽車制造商與消費人群越來越重視車艙內(nèi)的出風(fēng)需求。

        傳統(tǒng)的燃油車中,制冷時,新風(fēng)在空調(diào)箱內(nèi)蒸發(fā)器表面進(jìn)行換熱,蒸發(fā)器吸收熱量,降低空調(diào)箱內(nèi)的新風(fēng)溫度,低溫新風(fēng)再經(jīng)空調(diào)分風(fēng)箱輸送到各個風(fēng)道出口。制熱時,一般情況下,空調(diào)箱的暖風(fēng)換熱器扁管通道與燃油發(fā)動機冷卻水系統(tǒng)相連,冷卻水系統(tǒng)給暖風(fēng)換熱器內(nèi)部提供穩(wěn)定的高溫冷卻液,新風(fēng)在暖風(fēng)換熱器表面進(jìn)行換熱,暖風(fēng)換熱器釋放熱量,加熱空調(diào)箱內(nèi)的新風(fēng)溫度,高溫新風(fēng)同樣經(jīng)空調(diào)分風(fēng)箱輸送到各個風(fēng)道出口??紤]到乘員艙對送風(fēng)溫度的需求,在空調(diào)箱內(nèi)設(shè)置模式風(fēng)門與不同開度的溫度風(fēng)門,送風(fēng)溫度可分為全冷、全熱、溫度隨風(fēng)門開度線性變化(溫度線性)、頭冷腳熱(垂直溫差)、單模式各出口溫度均勻(水平溫差)等。

        2 空調(diào)溫度線性的分析與方案驗證

        2.1 溫度線性案例

        某款空調(diào)箱系統(tǒng)開發(fā)時,溫度風(fēng)門開度從全冷0%到全熱100%,分成10個不等分開度。隨著風(fēng)門開度0%到100%,溫度風(fēng)門轉(zhuǎn)動角度依次減小。各個風(fēng)門開度對應(yīng)轉(zhuǎn)動角度見圖1。

        圖1 各個風(fēng)門開度對應(yīng)轉(zhuǎn)動角度

        空調(diào)箱溫度線性實驗測試,以吹面模式為例。如圖2所示,空調(diào)箱各個風(fēng)道出口的總平均溫度變化可分成3個區(qū)間:①溫度風(fēng)門開度10%~80%,總平均溫度線性平緩上升;②溫度風(fēng)門開度80%~90%,總平均溫度急劇升高;③溫度風(fēng)門開度90%~100%,總平均溫度平緩上升。對比整車廠提出的出風(fēng)溫度線性要求,一般將溫度風(fēng)門由全冷開到全熱的風(fēng)道出口溫度設(shè)置成溫度線性的下限,將溫度風(fēng)門由全熱開到全冷的風(fēng)道出口溫度設(shè)置成溫度線性的上限,實測溫度需落在溫度線性的上下限區(qū)間內(nèi)。圖2中實測出風(fēng)總平均溫度不在溫度線性區(qū)間內(nèi),空調(diào)箱溫度線性不滿足需求。對實測數(shù)據(jù)初步判斷,不同風(fēng)門開度空調(diào)箱內(nèi)部冷暖風(fēng)風(fēng)量占總風(fēng)量比例存在問題。若要解決空調(diào)箱的溫度線性問題,需同時確??照{(diào)箱各模式的進(jìn)風(fēng)總風(fēng)量,保持空調(diào)箱內(nèi)的制冷/供暖性能,也不產(chǎn)生額外的氣動噪聲等。

        圖2 實測不同風(fēng)門開度的平均溫度占比

        2.2 溫度線性仿真模型建立及內(nèi)流場分析

        對原空調(diào)箱狀態(tài)吹面模式進(jìn)行溫度仿真分析,不同風(fēng)門開度的暖風(fēng)風(fēng)量占比如圖3所示。溫度風(fēng)門開度10%~90%,空調(diào)箱的暖風(fēng)風(fēng)量占比呈線性平緩增加;溫度風(fēng)門開度90%~100%,空調(diào)箱的暖風(fēng)風(fēng)量占比急劇增加。仿真得到的暖風(fēng)占比趨勢與前期預(yù)測一致。

        圖3 不同風(fēng)門開度的暖風(fēng)風(fēng)量占比

        如圖4所示,溫度風(fēng)門開度10%~100%,CFD仿真得到的各個風(fēng)道出口總平均溫度與實測數(shù)據(jù)整體吻合較好。CFD仿真時,出風(fēng)總平均溫度突變點是溫度風(fēng)門開度90%;在實測中,出風(fēng)總平均溫度突變點是溫度風(fēng)門開度80%;仿真與實測總平均溫度急劇升高對應(yīng)的風(fēng)門開度存在差異。

        圖4 仿真與實測不同風(fēng)門開度的平均溫度占比

        各個風(fēng)門開度,空調(diào)箱內(nèi)部的流場及溫度場分布如圖5所示。隨著風(fēng)門開度加大,出口總平均溫度逐漸升高。溫度風(fēng)門開度10%~90%時,冷風(fēng)主要從溫度風(fēng)門與空調(diào)箱殼體間形成的冷氣通道流到各個風(fēng)道出口,通過冷氣通道的冷風(fēng)過多,導(dǎo)致出風(fēng)總平均溫度偏低。溫度風(fēng)門全開,即冷氣通道關(guān)閉,總平均溫度急劇升高。溫度風(fēng)門與殼體間形成的上層冷氣通道尺寸對出口總平均溫度影響較大。

        圖5 優(yōu)化前不同風(fēng)門開度的空調(diào)箱內(nèi)部的流場及溫度場分布云圖

        2.3 溫度線性優(yōu)化方案

        根據(jù)原狀態(tài)CFD 分析結(jié)果,綜合考慮空調(diào)箱總出風(fēng)風(fēng)量不變,采用如下優(yōu)化方案,如圖6所示:①空調(diào)箱殼體上增加一塊圓弧板(黑圈),圓弧板與原殼體的擋板相切,并沿著C方向加長到17.5mm,加長后的擋板沿B方向拉伸2mm;②殼體上的密封擋板沿A方向加長3mm;③將殼體與溫度風(fēng)門之間的最小間隙D減小至1.5m。

        圖6 溫度線性優(yōu)化方案

        如圖7所示:①隨著溫度風(fēng)門開度加大,優(yōu)化方案的暖風(fēng)風(fēng)量占比近似呈線性增加;②風(fēng)門開度10%~50%,優(yōu)化方案較原方案的暖風(fēng)風(fēng)量占比小幅增加;③風(fēng)門開度60%~90%,優(yōu)化方案較原方案的暖風(fēng)風(fēng)量占比增幅較大。優(yōu)化后,在各個溫度風(fēng)門開度,出風(fēng)總平均溫度滿足溫度線性要求,見圖8。

        圖7 優(yōu)化后的暖風(fēng)風(fēng)量占比線性圖

        圖8 優(yōu)化后出風(fēng)總平均溫度滿足溫度線性要求

        圖9為優(yōu)化后風(fēng)門開度10%~90%空調(diào)箱內(nèi)部流場和溫度場云圖。溫度風(fēng)門開度10%~60%時,上層冷氣通道面積比原冷氣通道面積小,但冷通道面積的減小量相對較小,出風(fēng)總平均溫度小幅提升。溫度風(fēng)門開度60%~90%時,上層冷氣通道面積也比原冷氣通道面積小,但冷通道面積的減小量相對較大,出風(fēng)總平均溫度大幅提升。

        圖9 優(yōu)化后風(fēng)門開度10%~90%空調(diào)箱內(nèi)部流場和溫度場云圖

        2.4 溫度線性實驗驗證

        2.4.1 實驗測試方法

        在實驗臺架上模擬實車狀態(tài)安裝空調(diào)箱、風(fēng)道和出風(fēng)格柵,所有出風(fēng)格柵皆為完全打開狀態(tài)。溫度線性測試時,溫度風(fēng)門以10%的步長從0%到100%再到0%,記錄各個模式穩(wěn)定的出風(fēng)溫度并繪制溫度線性曲線。因文中暫不考慮溫度的遲滯性,此處只展示溫度風(fēng)門從0%~100%對應(yīng)的溫度線性數(shù)據(jù)。

        測點位置如下:距離風(fēng)道出口10mm 處布置2~4個熱電偶測點。

        2.4.2 實驗方案驗證

        考慮原狀態(tài)實驗結(jié)果和仿真數(shù)據(jù)對應(yīng)的風(fēng)門開度存在差異,新方案實驗驗證前,在溫度風(fēng)門軸兩軸端增加薄墊片,減小與空調(diào)箱殼體的配合間隙。

        采用新方案,實驗與仿真的溫度線性曲線如圖10所示。整個風(fēng)門開度,實驗與仿真的溫度線性結(jié)果吻合較好,實驗總平均溫度值都在溫度線性上下限范圍內(nèi),滿足了溫度線性要求。

        圖10 實驗與仿真的溫度線性曲線

        表1和表2分別為原方案、新方案空調(diào)箱的噪聲對比和總出風(fēng)風(fēng)量對比,新方案與原方案的風(fēng)量變化不大,噪聲差異也較小。

        表1 新方案、原方案噪聲數(shù)據(jù)對比

        表2 新方案、原方案風(fēng)量結(jié)果對比

        3 結(jié)論

        文中對某空調(diào)箱內(nèi)部流場及溫度場進(jìn)行CFD仿真分析,監(jiān)測各溫度風(fēng)門開度空調(diào)箱的暖風(fēng)風(fēng)量占比和風(fēng)道出口面總平均溫度曲線,獲得溫度風(fēng)門附近殼體關(guān)鍵尺寸的優(yōu)化方案。同時,經(jīng)減小溫度風(fēng)門軸與殼體軸孔的軸間間隙后,實驗再一次測試了新方案的溫度線性。仿真與實驗的溫度線性吻合較好,實驗結(jié)果也滿足溫度線性要求。新方案對空調(diào)箱的總風(fēng)量及噪聲影響小,對汽車空調(diào)的溫度線性改善具有參考意義。

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