韓 勇

（山西中能華信礦業(yè)技術(shù)有限公司，山西 太原 030000）

1 概況

山西煤炭運(yùn)銷(xiāo)集團(tuán)同富新煤業(yè)有限公司礦井北回風(fēng)大巷、北輔助運(yùn)輸大巷和北膠帶運(yùn)輸大巷呈西南～東北向即將從土崖底村南溝道（以下稱(chēng)“土崖底溝”）下方穿過(guò)。經(jīng)測(cè)量其巷道頂部距離土崖底溝底部?jī)H有7～8 m 左右。土崖底溝由南向北排洪，溝口處建有村村通漫水道路，未建有箱（管）涵，路基阻塞了溝內(nèi)排水，蓄滯了來(lái)水，壅高了水位。

由于三條大巷正位于土崖底溝下方，且埋深較淺，雨季土崖底溝小流域地表水匯集到溝谷，積水會(huì)慢慢滲入地下，且積水懸頂于大巷掘進(jìn)工程之上，對(duì)大巷掘進(jìn)與大巷使用均構(gòu)成威脅。為排除上述安全隱患，需對(duì)該段巷道加強(qiáng)支護(hù)，并對(duì)地面排洪溝進(jìn)行治理。

2 三條大巷層位與其圍巖情況

北翼膠帶大巷、回風(fēng)大巷、輔助運(yùn)輸大巷沿10號(hào)煤層頂板布置，下穿地表土崖底溝的一段大巷長(zhǎng)度大約6 m，巷道頂板基巖為石炭系上統(tǒng)太原組（C3t）K2 灰?guī)r，平均厚度7～8 m。該段10 號(hào)煤層平均厚度約2.5 m，底板為泥巖厚度約4.3 m。10 號(hào)煤層頂?shù)装鍘r石物理力學(xué)試驗(yàn)成果見(jiàn)表1。

表1 10 號(hào)煤層頂?shù)装鍘r石物理力學(xué)試驗(yàn)成果表

分析上述大巷層位與巷道圍巖情況，根據(jù)《我國(guó)緩傾斜、傾斜煤層回采巷道圍巖穩(wěn)定性分類(lèi)方案》，巷道的圍巖穩(wěn)定性分類(lèi)結(jié)果為：穩(wěn)定（Ⅱ類(lèi)）[1]。

3 初步擬定的支護(hù)方案

3.1 基本支護(hù)形式

下穿溝谷段北翼輔助運(yùn)輸大巷為半圓拱巷道，依據(jù)地質(zhì)報(bào)告、現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研及工程類(lèi)比并參照“北輔助運(yùn)輸大巷掘進(jìn)工作面作業(yè)規(guī)程”，初步擬定的基本支護(hù)形式為：29U 型鋼棚+金屬網(wǎng)+噴漿支護(hù)，該“作業(yè)規(guī)程”中非下穿溝谷段巷道其29U 型鋼棚排距為1.0 m。

3.2 U 型鋼排距

依據(jù)《煤礦巷道斷面和交岔點(diǎn)設(shè)計(jì)規(guī)范》第7章“表7.2.3：煤層回采巷道金屬支架類(lèi)型與支護(hù)參數(shù)”，當(dāng)巷道圍巖穩(wěn)定性級(jí)別為穩(wěn)定（Ⅱ類(lèi)）時(shí)，對(duì)應(yīng)的棚梁排距0.8 m[2]。因此對(duì)北翼輔助運(yùn)輸大巷下穿溝谷段巷道進(jìn)行加強(qiáng)支護(hù)，將其29U 型鋼棚排距調(diào)整為0.8 m。

4 北輔助運(yùn)輸大巷計(jì)算模型

4.1 建立模型

采用FLAC3D6.0 數(shù)值模擬軟件建立三維地質(zhì)力學(xué)模型，開(kāi)挖后的巷道采用29U 型鋼進(jìn)行支護(hù)，對(duì)支護(hù)前后巷道的頂板、底板及地表的沉降變形進(jìn)行模擬計(jì)算。具體地質(zhì)參數(shù)為：拱形巷道寬5.0 m，高3.0 m，拱高2.5 m，29U型鋼間距為0.8 m，寬度為0.20 m，厚度0.016 m。頂板K2 石灰?guī)r高7.5 m，偽頂泥巖0.5 m，10 號(hào)煤層厚2.5 m，底板泥巖（砂質(zhì)泥巖）厚10.5 m。

建立的模型尺寸：長(zhǎng)× 寬× 高=40 m×3 m×21 m，選取中間三架29U 型鋼進(jìn)行支護(hù)模擬，從上到下依次為K2 石灰?guī)r7.5 m，偽頂泥巖0.5 m，10 號(hào)煤層2.5 m，底板泥巖（砂質(zhì)泥巖）共10.5 m。模型4 個(gè)側(cè)面為固支約束，底部為鉸支約束，上表面為自由約束，整個(gè)模型只受到自重的影響?；?guī)r、泥巖和煤層均采用摩爾庫(kù)倫模型，29U 型鋼采用線彈性模型。

4.2 基本力學(xué)參數(shù)（表2）

表2 基本力學(xué)參數(shù)

4.3 初始平衡

圖2 為三維地質(zhì)力學(xué)模型在自重的情況下，達(dá)到初始靜力平衡狀態(tài)的應(yīng)力云圖及最大不平衡力曲線圖。本次模擬中巷道在開(kāi)挖后用29U 型鋼進(jìn)行支護(hù)，對(duì)巷道支護(hù)前后頂板中心、底板中心、地表中心進(jìn)行了位移監(jiān)測(cè)，其監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置區(qū)域?yàn)閳D2 中黑色五角星所在位置。同時(shí)，獲取了巷道支護(hù)前后的位移云圖，對(duì)支護(hù)前后的模擬結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比。

圖2 應(yīng)力初始平衡

4.4 位移云圖

圖3、圖4 為巷道支護(hù)前后垂直位移云圖，巷道在得到支護(hù)后，垂直位移減小一個(gè)數(shù)量級(jí)，巷道頂板、底板及兩幫更加的穩(wěn)定，不會(huì)發(fā)生頂板冒落、底鼓和片幫，地表出現(xiàn)微小變形，可忽略不計(jì)。巷道未支護(hù)時(shí)，巷道底板發(fā)生了向上突起，最大位移為0.179 mm，位于底板中部，而巷道頂板發(fā)生了下沉，最大位移為0.325 mm，位于頂板中部。巷道支護(hù)后，巷道底板最大位移為0.003 mm，位于底板中部，頂板最大下沉值為0.07 mm，位于頂板中部。因此，采用29U 型鋼進(jìn)行支護(hù)，有助于巷道的整體穩(wěn)定性和減小地表的沉降變形。

圖3 巷道未支護(hù)垂直位移云圖

圖4 巷道支護(hù)后垂直位移云圖

4.5 垂直位移曲線

由圖5 可知，隨著時(shí)間的增加，頂板位移逐漸增大，最后保持穩(wěn)定?？梢钥吹?，支護(hù)以后隨著時(shí)間的增加，頂板的垂直位移減小，由0.159 mm 減小到0.0749 mm。因此，采用29U 型鋼進(jìn)行支護(hù)，對(duì)巷道頂板的沉降變形起到一定抑制變形作用，使得頂板更加穩(wěn)定。

圖5 巷道支護(hù)前后頂板垂直位移曲線圖

由圖6 可以清楚地看到：隨著時(shí)間的增加，地表中心處的變形逐漸增大，最后趨于穩(wěn)定。支護(hù)前，地表中心處最大垂直位移為0.134 mm，支護(hù)后最大垂直位移為0.066 8 mm，地表變形更小，更加穩(wěn)定。

圖6 巷道支護(hù)前后地表垂直位移曲線圖

4.6 數(shù)值模擬結(jié)論

通過(guò)數(shù)值模擬計(jì)算可以得到以下結(jié)論：對(duì)下穿土崖底溝的寬5.0 m、高3.0 m、拱高2.5 m 的拱形北翼輔助運(yùn)輸大巷，采用U 型鋼棚加強(qiáng)支護(hù)后，巷道頂板、底板、巷幫以及地表的沉降變形明顯減小，變形量大約降低一個(gè)數(shù)量級(jí)，有效控制巷道圍巖變形和地表變形，維護(hù)了巷道穩(wěn)定。

可以確定，淺埋深大巷雖然距離地表排洪溝較近，但巷道采用上述方式加強(qiáng)支護(hù)后，無(wú)地表溝谷塌陷沉降造成積水突入井下的危險(xiǎn)。

5 地表排洪溝治理

為防止排洪溝谷中的地表來(lái)水滲入巷道，應(yīng)疏通地表排水通道，做有效的防滲措施。

北回風(fēng)大巷、北輔助運(yùn)輸大巷和北膠帶運(yùn)輸大巷范圍內(nèi)地表溝道進(jìn)行疏浚，按照地形地勢(shì)情況，于溝底～左岸道路側(cè)清表開(kāi)挖約1 m，回填夯實(shí)三七灰土60 cm，起到防滲作用。三七灰土上方修建40 cm 厚M10 漿砌石排洪渠，其過(guò)水?dāng)嗝鏀M定為底寬2 m，深1 m，邊坡1:1。土崖底溝口處拆除原道路，重建排水涵，保障排水通暢。

6 結(jié)語(yǔ)

通過(guò)對(duì)巷道圍巖進(jìn)行分類(lèi)，初步擬定巷道支護(hù)方案。通過(guò)數(shù)值模擬對(duì)擬定的巷道加強(qiáng)支護(hù)方案進(jìn)行驗(yàn)證計(jì)算，對(duì)淺埋深下穿溝谷巷道段進(jìn)行加強(qiáng)支護(hù)，并設(shè)置地面排洪溝治理方案，上下結(jié)合，消除了地表水對(duì)井下巷道滲水與透水的安全隱患。