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        12m3耙式真空干燥機軸開裂失效機理分析

        2022-11-02 06:37:00謝一麟熊立斌孟若愚區(qū)炳顯
        中國設(shè)備工程 2022年20期
        關(guān)鍵詞:耙齒源區(qū)母材

        謝一麟,熊立斌,孟若愚,區(qū)炳顯

        (江蘇省特種設(shè)備安全監(jiān)督檢驗研究院,江蘇 無錫 214174)

        1 基本情況

        某公司此類型多臺干燥機耙干軸在運行2年左右開始發(fā)現(xiàn)裂紋,3年左右出現(xiàn)斷裂,開裂集中出現(xiàn)在軸的中段,靠近中間進料口,橫向(環(huán)向)開裂。圖1中為失效攪拌軸拼圖,該部件為1臺12m3耙式真空干燥機的攪拌主軸。主軸驅(qū)動電動機功率為37Kw,主軸轉(zhuǎn)速為7r/Min,設(shè)計設(shè)備內(nèi)工作溫度45℃,介質(zhì)是樹脂、甲醇。耙干軸整體長度為7.4m。中間耙齒段為長約6m,外徑為220mm,壁厚為40mm的S30400不銹鋼件,兩端部分為實心鍛件。本次失效軸裂紋有12處,裂穿8處,裂穿處內(nèi)壁可見介質(zhì)滲出,在內(nèi)表面形成白色凸起,見圖2。最嚴重裂紋距電機軸端面4.2m處,在從電機軸端面開始的第8和第9齒之間(每排共13齒)。耙齒及軸上的白色物質(zhì)為介質(zhì)殘留。

        圖1 失效攪拌軸

        圖2 軸上部分裂紋及內(nèi)壁滲出物

        2 斷口分析

        對斷裂軸進行觀察,發(fā)現(xiàn)裂紋均垂直于軸線方向,平直無分叉,全部位于耙齒與軸的長方形焊縫的頂弧附近,見圖3。相鄰兩個疲勞裂紋的間距約為50mm,末端僅相距30mm左右,但仍連而不斷,且未見明顯塑性變形,說明軸所受應(yīng)力水平并不高。但隨著疲勞裂紋的繼續(xù)擴展,二者將匯合并出現(xiàn)大臺階。結(jié)合內(nèi)壁介質(zhì)殘留,發(fā)現(xiàn)部分裂紋仍未擴展至內(nèi)壁表面。

        圖3 裂紋與耙齒焊縫的位置特征

        打開部分裂紋進行清洗并觀察,發(fā)現(xiàn)斷口上均有明顯的疲勞弧線。攪拌軸的主斷口如圖4所示,通過對疲勞弧線、斷裂放射線和疲勞臺階的觀察,確定裂紋源位于軸的外表面,且具有多源性,同時說明裂紋源處存在較為嚴重的應(yīng)力集中。圖5中斷口上疲勞源區(qū)同樣存在多條疲勞臺階,圖6中斷口上也存在明顯臺階。結(jié)合圖3中疲勞源區(qū)軸表面觀察,發(fā)現(xiàn)疲勞源均位于軸外表面上的耙齒與軸的長方形焊縫的頂弧外側(cè),具體見圖7。觀察以上3處斷口可知攪拌軸的失效中疲勞源的形成與耙齒焊縫處形成的應(yīng)力集中有關(guān)。

        圖4 攪拌軸主斷口

        圖5 斷口

        圖6 斷口

        圖7 疲勞源與耙齒焊縫的位置關(guān)系

        疲勞源位于軸外表面,向軸內(nèi)側(cè)擴展,疲勞源區(qū)可見多處疲勞臺階??梢姅U展區(qū)至少占軸截面的一半。圖4左下角的火焰切割痕跡是設(shè)備出現(xiàn)失效后,為方便從筒體內(nèi)取出造成的破壞。

        疲勞源分布在焊趾上(紅色方框內(nèi)為源區(qū)),疲勞從焊趾開始擴展,在擴展過程中交匯形成疲勞臺階,如圖5中橙色箭頭所指。

        圖6中紅色方框內(nèi)的凸起為耙齒焊縫的一部分,疲勞弧線以該焊縫為中心向軸內(nèi)層擴展。轉(zhuǎn)換觀察角度,可以看到疲勞源位于耙齒直角焊縫的頂端,如圖7。

        3 成分及力學性能分析

        在失效軸件上取樣進行化學成分分析,檢測結(jié)果見表1。其結(jié)果符合S32168成分要求(參考GB/T20878-2007),與客戶技術(shù)資料聲明的S30400有出入。

        表1 軸件化學成分(wt.%)

        取樣做拉伸試驗、硬度檢測,檢測結(jié)果見表2,其結(jié)果符合S32168力學性能要求(參考NB/T47010-2007)。

        表2 軸件力學性能

        4 金相分析

        在斷口附近取橫向和縱向金相試樣各一,用于觀察軸的顯微組織,在耙齒與軸的焊縫上取金相試樣一個,用于觀察焊縫顯微組織,及焊接熱量對軸母材的影響。

        通過金相組織觀察可以發(fā)現(xiàn),該不銹鋼件的顯微組織為孿晶奧氏體,晶粒粗大,晶粒尺寸在140~200um之間,參照GB/T6394-2017,對應(yīng)的晶粒度在2.7~1.7之間,見圖8、9。這種粗大組織對材料的力學性能有不利影響。從焊縫及熱影響區(qū)金相組織來看,熱影響區(qū)晶粒未見明顯增大,見圖10。焊接并未對熱影響區(qū)母材組織造成可見的有害影響。

        圖8 橫向試樣 400

        圖9 縱向試樣400

        圖10 焊縫及熱影響區(qū)200

        5 硬度檢查

        靠近焊縫(下圖紅色方框位置)取樣做硬度檢測,檢測結(jié)果見表3。遠離焊縫的母材取樣做對比檢測,其硬度從內(nèi)表面到外表面,均勻測4個點,硬度比較均勻硬度在116~122HBW之間。表中數(shù)據(jù)反映,熱影響區(qū)硬度低于焊縫,但是高于母材。焊接對母材硬度造成了一定影響。

        表3 軸件母材及焊縫硬度檢測結(jié)果(HV2)

        6 結(jié)語

        (1)該軸斷裂為旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞斷裂,疲勞源位于焊縫熱影響區(qū)附近的軸表面上。

        (2)攪拌軸材質(zhì)本身晶粒粗大,影響軸的使用壽命。

        (3)耙齒與軸的焊縫造成應(yīng)力集中,軸的設(shè)計校核計算宜分析是否充分考慮相應(yīng)的安全系數(shù)校核計算問題。

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