趙曉杰，吳 齊

（平頂山神馬簾子布發(fā)展有限公司，河南 平頂山 467000）

作為橡膠制品的骨架材料，浸膠簾布的主要作用是保護(hù)橡膠、抵抗外力[1-2]，錦綸66簾布因強(qiáng)度高、抗沖擊、耐疲勞及與橡膠粘合力高等優(yōu)異性能在輪胎用簾布中占據(jù)主導(dǎo)地位[3-5]。

簾線強(qiáng)力直接影響輪胎的抗沖擊性能，GB/T 9101—2017《錦綸66浸膠簾布》對錦綸66簾線強(qiáng)力做了詳細(xì)規(guī)定。錦綸66浸膠簾布生產(chǎn)需經(jīng)過捻線、織布、浸膠三大工序，了解各個工序強(qiáng)力損失情況十分重要。本工作對錦綸66浸膠簾布生產(chǎn)過程進(jìn)行跟蹤研究，以期找出降低錦綸66簾線強(qiáng)力損失的方法。

1 實(shí)驗(yàn)

1.1 原材料

錦綸66原絲，平頂山神馬簾子布發(fā)展有限公司產(chǎn)品，規(guī)格和性能參數(shù)如表1所示。

表1 錦綸66原絲規(guī)格和性能參數(shù)

1.2 主要設(shè)備和儀器

3種阿爾瑪直捻機(jī)，德國阿爾瑪公司產(chǎn)品，按引進(jìn)時間先后依次編號為1#，2#和3#；AWSR 4/ED型DORNIER高速噴氣織機(jī)，德國林道爾·多尼爾有限公司產(chǎn)品；CTC-4H-1D-V75（100）型浸膠機(jī)，貝寧格紡織機(jī)械有限公司產(chǎn)品；AG-X型材料試驗(yàn)機(jī)，夾持長度為250 mm，測試速度為250 mm·min-1，日本島津公司產(chǎn)品。

2 結(jié)果與討論

2.1 捻線、織布、浸膠工序?qū)熅€強(qiáng)力的影響

錦綸66簾布的生產(chǎn)需經(jīng)過捻線、織布、浸膠三大工序，常規(guī)品種簾布三大工序生產(chǎn)過程中的強(qiáng)力變化情況如表2所示。

從表2可以看出，簾線強(qiáng)力損失主要發(fā)生在捻線工序，織布和浸膠工序?qū)熅€強(qiáng)力的影響并不明顯。捻線與織布工序強(qiáng)力變化均為物理損耗，浸膠工序?yàn)槲锢砼c化學(xué)雙重作用。

表2 常規(guī)品種簾布捻線、織布、浸膠工序強(qiáng)力變化情況

捻線工序直接對原絲進(jìn)行加捻，簾線單絲間抱合性差，與加捻部件接觸比面積大，接觸磨損點(diǎn)多，單絲容易受到機(jī)械損傷，強(qiáng)力損失明顯。

織布工序速度慢且張力低，簾線與機(jī)械部件接觸比面積小，磨損點(diǎn)少且簾線易形成彈性回縮，彌補(bǔ)織造過程中造成的強(qiáng)力損失，簾線強(qiáng)力變化不明顯。

綜上所述，為降低錦綸66簾布在生產(chǎn)過程中的強(qiáng)力損失，選擇合適的加捻設(shè)備與加捻工藝至關(guān)重要。

2.2 加捻因素對簾線強(qiáng)力的影響

加捻方式通常分為直捻機(jī)一步加捻法和初、復(fù)捻兩步加捻法，一步加捻法即包纏加捻，內(nèi)外紗在勻捻器處相互纏繞形成結(jié)構(gòu)對稱的兩股簾線[6]。本試驗(yàn)采用阿爾瑪1#，2#和3#直捻機(jī)一步加捻法研究加捻因素對簾線強(qiáng)力的影響。不同規(guī)格簾線加捻后強(qiáng)力測試結(jié)果如表3所示。

對表3中不同規(guī)格簾線加捻后強(qiáng)力測試結(jié)果進(jìn)行簡單對比可以看出，加捻設(shè)備、加捻工藝和原絲性能等均會影響簾線的強(qiáng)力。

表3 不同規(guī)格簾線加捻后強(qiáng)力測試結(jié)果

2.3 簾線強(qiáng)力的影響因素分析

加捻時簾線強(qiáng)力受多種因素的影響，為進(jìn)一步了解每種因素對簾線強(qiáng)力的影響程度，對表3中數(shù)據(jù)進(jìn)行詳細(xì)分析。

把試樣規(guī)格和加捻機(jī)型進(jìn)行量化：以原絲線密度表示簾線規(guī)格（如930dtex/2量化為930，2100dtex/2量化為2100）。加捻機(jī)型按引進(jìn)先后順序進(jìn)行量化（如1#直捻機(jī)量化為1，2#和3#直捻機(jī)量化為2和3）。將已量化的簾線線密度、原絲強(qiáng)力、機(jī)型、加捻速度、外紗張力和捻度運(yùn)用SPSS（Statistical Product and Service Solutions）方法進(jìn)行單因素相關(guān)分析。

捻度、外紗張力、加捻速度、原絲強(qiáng)力、總線密度和加捻機(jī)型與簾線強(qiáng)力的相關(guān)因數(shù)分別為－0.904，－0.047，－0.674，0.998，0.998和0.028。

（1）相關(guān)因數(shù)的絕對值越大表明其對簾線強(qiáng)力的影響越大，原絲強(qiáng)力、線密度、捻度和加捻速度對簾線強(qiáng)力影響顯著，加捻機(jī)型和外紗張力影響相對較小。在生產(chǎn)過程中可以采取增大原絲線密度、降低簾線捻度和加捻速度的方式減少簾線強(qiáng)力損失。

（2）捻度、外紗張力和加捻速度與簾線強(qiáng)力呈負(fù)相關(guān)，原絲強(qiáng)力、線密度和加捻機(jī)型與簾線強(qiáng)力呈正相關(guān)。

（3）研究表明[7-8]，與簾線接觸零件的材質(zhì)和光潔度對簾線的強(qiáng)力有明顯影響。1#，2#和3#直捻機(jī)設(shè)備部件狀態(tài)基本相同，因此3臺直捻機(jī)對簾線強(qiáng)力的影響并不顯著。

（4）加捻時外紗張力對簾線強(qiáng)力影響并不顯著，但在機(jī)型相同條件下6#試樣簾線的強(qiáng)力比7#試樣大，表明3#直捻機(jī)在35%～65%的范圍內(nèi)適當(dāng)降低外紗張力更有利于減少簾線強(qiáng)力損失。另有研究表明[9]，外紗張力與破斷力百分比為75%時CC3型直捻機(jī)強(qiáng)力損失最小，針對不同機(jī)型應(yīng)選擇合適的外紗張力。

2.3.1 原絲性能

通過相關(guān)分析可知，原絲強(qiáng)力和線密度對簾線強(qiáng)力起著決定性的作用，比較18種試樣原絲線密度和強(qiáng)力與簾線強(qiáng)力的關(guān)系，結(jié)果如圖1所示。

圖1 簾線強(qiáng)力與原絲強(qiáng)力和線密度的相關(guān)性

從圖1可以看出，原絲強(qiáng)力和線密度越大，簾線強(qiáng)力越大。為提高簾線強(qiáng)力，在客戶要求線密度范圍內(nèi)可以適當(dāng)增大線密度。

采用2#直捻機(jī)和相同加捻工藝探索原絲強(qiáng)力對1400dtex/2簾線強(qiáng)力的影響，結(jié)果如圖2所示。

從圖2可以看出，原絲強(qiáng)力越大，簾線強(qiáng)力越大，生產(chǎn)中應(yīng)嚴(yán)格控制原絲質(zhì)量。2.3.2 捻度

圖2 簾線強(qiáng)力與原絲強(qiáng)力的相關(guān)性

表3中8#，9#和10#試樣簾線捻度分別為380，260和412 T·m-1，隨著捻度的增大，簾線強(qiáng)力呈下降趨勢。為探索捻度對簾線強(qiáng)力的具體影響規(guī)律，在相同設(shè)備與工藝條件下進(jìn)行捻度試驗(yàn)，結(jié)果如圖3所示。

圖3 簾線強(qiáng)力與捻度的關(guān)系曲線

從圖3可以看出，存在使簾線強(qiáng)力達(dá)到最大值的最佳捻度，當(dāng)捻度大于最佳值時，在產(chǎn)品需求捻度范圍內(nèi)應(yīng)盡量減小捻度，以減少簾線強(qiáng)力損失。

2.3.3 加捻速度

由表3中1#—3#試樣和相關(guān)分析結(jié)果可知，加捻速度對簾線強(qiáng)力影響較大，在表3基礎(chǔ)上進(jìn)行加捻速度試驗(yàn)，結(jié)果如圖4所示。

圖4 簾線強(qiáng)力與加捻速度的關(guān)系曲線

從圖4可以看出，加捻速度越高，簾線強(qiáng)力損失越大，在生產(chǎn)中應(yīng)綜合考慮產(chǎn)能與簾線強(qiáng)力，在簾線強(qiáng)力允許范圍內(nèi)可適當(dāng)提高加捻速度。

3 結(jié)論

（1）錦綸66簾線強(qiáng)力損失主要發(fā)生在捻線工序，織布和浸膠工序基本無強(qiáng)力損失。

（2）原絲強(qiáng)力、線密度、簾線捻度、加捻速度、外紗張力和加捻機(jī)型均對簾線強(qiáng)力有一定的影響，其中原絲強(qiáng)力、線密度、簾線捻度和加捻速度對簾線強(qiáng)力影響顯著，外紗張力和加捻機(jī)型的影響相對較小。

（3）捻度直接影響簾線強(qiáng)力，在產(chǎn)品需求捻度范圍內(nèi)應(yīng)盡量減小捻度，以減少簾線強(qiáng)力損失。

（4）針對不同機(jī)型選擇合適的加捻工藝、在產(chǎn)能允許的條件下降低加捻速度以及選擇合適的外紗張力有利于降低簾線強(qiáng)力損失。