馬 駿，單世瑞，趙 軍

伏能士智能設備（上海）有限公司，上海 201900

0 前言

隨著國內外新能源汽車的迅猛發(fā)展，鋁合金電池托盤作為新能源汽車動力電池的主要承載結構件，其焊接質量受到廣泛關注，如圖1所示。鋁型材框架的焊接方法主要有MIG焊、攪拌摩擦焊、TIG焊以及激光復合焊［1］，綜合考慮生產效率和生產成本，現階段自動化電池托盤焊接生產線仍以MIG焊為主。

圖1 鋁合金電池托盤焊接Fig.1 Aluminum alloy battery tray welding

冷金屬過渡（CMT）屬于一種短路過渡工藝［2］，通過頻率高達170 Hz的高精度馬達實現焊絲回抽運動，在熔滴剛接觸熔池時電流發(fā)生衰減，使熔滴在機械力的作用下幾乎無飛濺地進入熔池，避免了不必要的能量損耗，整個焊接過程在送絲和回抽之間來回交替，因而熱輸入更低，較傳統MIG焊具有焊后角變形小、飛濺低、氣孔少，力學性能略有提高等優(yōu)點。然而在電池托盤的焊接中，對于中等厚度的鋁型材，需要電弧具有更大的熱量以熔化母材，CMT因可調熱輸入有限并不適用于厚度大于3 mm的中厚板鋁合金的焊接。CMT Mix作為CMT的一種衍生工藝，將脈沖電流融合進焊絲回抽運動中，在脈沖階段可實現“一脈一滴”，因而在整個焊接周期內具有更大的熱輸入，并且Mix工藝可以通過修正脈沖階段時間、CMT階段電流及CMT周期，精確控制焊接熱輸入［3-6］；同時在短路過渡階段保留了CMT工藝飛濺少、電弧穩(wěn)定的特性，短路過渡和脈沖過渡交替進行，加劇熔滴對熔池的“攪拌效應”，有利于鋁合金焊縫中的氣孔溢出。因此將CMT Mix工藝應用在鋁合金電池托盤焊接中具有一定的指導意義。

段金龍［7］提出鋁合金焊縫中氣孔的形成與氫的溶解度變化密切相關，通過選擇合適的焊接工藝參數、有效的氣路保護和焊前清洗等措施，可控制焊縫氣孔。王清濤［8］等采用CMT Mix+協同脈沖工藝研究了6063鋁合金焊接接頭性能，發(fā)現隨著焊接速度的提升，氣孔率和氣孔尺寸隨之增加，焊接速度的變化對焊縫抗拉強度影響較小。尹洪權等［9］從焊縫成形及焊接過程實時高速攝像兩個方面分析了CMT弧長修正及電感修正對焊縫成形的影響，弧長修正和電感修正對焊縫余高影響不大，但均對焊縫熔深和熔寬產生顯著影響；通過高速攝像觀察看出，弧長修正對熔滴形狀改變不大，而電感修正使得熔滴尺寸變大。

在上述研究結果的基礎上，本文采用基于Fronius的CMT Mix焊接工藝對2.5 mm厚6061鋁合金進行搭接焊試驗研究，對比分析不同保護氣、弧長修正、電感修正對焊縫成形的影響，以期為鋁合金電池托盤的焊接工藝優(yōu)化提供參考。

1 試驗材料及方法

1.1 試驗材料

試驗材料為尺寸為150 mm×50 mm×2.5 mm的6061鋁合金，接頭形式為搭接。填充材料為直徑1.2 mm的ER4043鋁合金焊絲，具有良好的潤濕性和較低的開裂傾向。其化學成分和力學性能如表1、表2所示。分別采用99.99%的純Ar和φ（Ar）70%+φ（He）30%混合氣體作為保護氣，流量為20 L/min。

表1 6061和ER4043鋁合金化學成分（質量分數，%）Table 1 Chemical composition of 6061 and ER4043（wt.%）

表2 6061和ER4043鋁合金力學性能Table 2 Mechanical properties of 6061 and ER4043

1.2 試驗方法

試驗設備為Fronius TPS600i焊接電源和MTB 400i水冷焊槍，采用CMTMix工藝對2.5 mm+2.5 mm的鋁合金進行搭接焊試驗。焊前采用無水乙醇去除母材表面油污，用鋼絲刷清除表面雜質。焊絲干伸長15 mm，焊槍與焊縫夾角為10°，搭接面寬度30 mm，如圖2a所示。

采用控制變量法，即在相同的焊接速度、送絲速度、焊接電流的前提下，對比分析不同保護氣體種類（純Ar、φ（Ar）70%+φ（He）30%）對焊縫內部氣孔形成的影響規(guī)律；在保護氣體為純Ar的條件下研究CMT Mix弧長修正、電感修正對焊縫成形及內部氣孔的影響規(guī)律。設置焊縫長度恒定為100 mm，截取焊縫中間位置30 mm并觀察其縱向截面上的內部氣孔，如圖2b所示。每組參數各取2個樣件，分別用于焊縫熔深測量和內部氣孔測量。

圖2 搭接焊縫示意Fig.2 Schematic diagram of lap joint

基于前期的焊接工藝驗證，對于2.5 mm厚鋁合金CMT Mix搭接焊，設定的焊接參數為：送絲速度6 m/min、焊接電流125 A、焊接電壓17.9 V、高能量時間修正為0、低能量時間修正為+5、低能量修正為+3時，焊縫成形良好。10組不同的參數修正如表3所示，弧長修正的調節(jié)區(qū)間是［-10，10］，0時為初始值，-10代表弧長被壓低的程度，+10代表弧長被拉長的程度。

表3 焊接工藝參數Table 3 Welding parameters

2 試驗結果及分析

2.1 不同保護氣對焊縫成形的影響

采用相同的焊接參數，弧長修正和電感修正均為0，對比分析99.99%Ar和φ（Ar）70%+φ（He）30%兩種不同的保護氣對焊縫內部氣孔的影響。結果發(fā)現，在Ar保護氣加入30%的He時，焊縫氣孔數量和孔徑均大幅降低，氣孔數量由19降低至2，最大孔徑由0.41 mm降至0.25 mm，如圖2所示。這是因為自然環(huán)境下He的密度約為Ar的10%，但導熱性接近Ar的10倍，當Ar氣中加入30%的He時，混合氣的導熱性相較于純Ar更高，使得傳遞至熔池中的熱量更多，有利于熔池中氣孔的溢出，因此，He的加入對鋁合金焊縫的氣孔溢出具有促進作用。但是氦氣價格過于昂貴，成本效益低，在電池托盤實際的焊接生產過程中尚未普及，目前仍采用高純Ar作為鋁合金電池托盤的焊接保護氣。

圖3 不同保護氣體對焊縫內部氣孔的影響Fig.3 Effect of different protect gas on the inner weld pore

2.2 弧長修正對焊縫成形的影響

CMT Mix弧長修正是通過調節(jié)電弧燃燒階段的電弧長度進而改變電弧特性，如圖4所示。當弧長修正為0時，弧長為默認值，如圖4b所示；弧長修正為負向調節(jié)時，電弧壓低，電弧燃燒時弧長變短，如圖4a所示；弧長修正為正向調節(jié)時，電弧拉長，如圖4c所示。

圖4 弧長修正Fig.4 Arclength correction

CMT Mix弧長修正分別為0、-10、-5、+5、+10時的1#、3#、4#、5#、6#焊縫宏觀形態(tài)如圖5所示?？梢钥闯?，當弧長修正調至-10時，弧長最短，短路過渡不穩(wěn)定，3#樣件出現明顯飛濺；當弧長修正調至+10時，弧長最長，電弧空間增大，電弧力減小，6#樣件焊縫飽滿，余高略高。

圖5 弧長修正對焊縫宏觀形態(tài)的影響Fig.5 Influence of Arclengthcorrection on macroscopic shape of welds

2.2.1 弧長修正對熔深的影響

在CMT Mix工藝中，弧長修正主要體現在弧長和熔滴過渡頻率的變化。按T/CWAN標準取100 mm焊縫中點作為切片位置，對弧長修正樣件進行熔深測量，結果如圖6所示?；￠L修正為0時，下板熔深為0.64 mm，弧長正向修正為+5、+10時，熔深分別減少至0.45 mm、0.35 mm；弧長負向修正為-5、-10時，熔深增加至0.84 mm、0.91 mm。

圖6 CMT Mix弧長修正對熔深的影響Fig.6 Effects of CMT Mix Arclength correction on the penetration

分析認為，CMT Mix弧長正向修正時，CMT階段增加了短路過渡周期內的焊絲回抽時間，降低了電弧燃燒時的送絲速度，導致弧長變長；脈沖過渡階段則通過縮短桿伸長進行弧長修正，因此整個CMT Mix的過渡周期內弧長正向調節(jié)時弧長變長，電弧空間變大，電弧壓力減小，導致傳輸到母材上的熱量不足以熔化更深的母材，因此焊縫熔深減小。CMT Mix弧長負向修正時，修正原理與正向修正相反，電弧熱量集中在更小的弧柱空間內，電弧壓力增大，因而可以熔化更深的母材。

2.2.2 弧長修正對焊縫寬度的影響

CMT Mix弧長修正對焊縫寬度的影響如圖7所示。CMT Mix弧長修正為0時，搭接焊縫寬度為7.84 mm，隨著弧長正向修正為+5、+10時，焊縫寬度分別減少至7.32 mm、7.14 mm；弧長負向修正-5、-10時，焊縫寬度分別減少至7.55 mm、6.75 mm，即弧長修正為0時焊縫寬度最寬，正/負向修正均會使焊縫寬度減小。

圖7 CMT Mix弧長修正對焊縫寬度的影響Fig.7 Effects of CMT Mix Arclength correction on weld width

這是因為CMT Mix弧長正向修正時，CMT階段弧長變長，熔滴過渡頻率降低，因而送絲速度減小，熱輸入降低，使得焊縫變窄；脈沖階段，弧長和電壓增加，送絲速度未發(fā)生變化，對焊縫寬度無明顯影響，因此CMT Mix正向弧長修正時，整體上焊縫因熱輸入減小變窄。CMT Mix弧長負向調節(jié)時，CMT階段縮短了焊絲的回抽時間，增加了電弧燃燒時的送絲速度，但較高的送絲速度要在即將發(fā)生短路過渡時實現勻速回抽，會導致熔滴過渡時間變長，電弧燃燒時間變短，相應地又會導致送絲速度和過渡頻率再次降低，此時一元化調節(jié)機制的TPSi焊機焊接電流隨著送絲速度的降低而減小，因而熱輸入減??；脈沖階段，弧長變短，電壓降低，送絲速度未發(fā)生變化，對焊縫寬度無明顯影響，因而，CMT Mix負向弧長修正時，整體上焊縫因熱輸入減少變窄。綜上可知，CMT Mix工藝的焊縫寬度主要受CMT階段的短路過渡影響，與脈沖過渡無明顯關系，弧長無論是正向修正還是負向修正均會導致焊縫寬度減小。

2.2.3 弧長修正對焊縫內部氣孔的影響

CMT Mix弧長修正對焊縫內部氣孔的影響如圖8所示。以氬氣作為保護氣，當弧長修正為0時，30 mm范圍內焊縫截面氣孔數量為19個，最大孔徑為0.41 mm；弧長正向修正時，氣孔數量變化不大，孔徑呈現忽大忽小的不穩(wěn)定性；弧長負向修正時，氣孔數量降至2，氣孔直徑降至0.3 mm以下。這是因為弧長負向修正導致電弧壓低，短路過渡時加劇了電弧與熔池的“攪拌效應”，脈沖過渡階段較高的熱量有助于焊縫內部的氣孔溢出，因此CMT Mix弧長負向修正可以有效抑制氣孔的產生與長大。

圖8 CMT Mix弧長修正對焊縫內部氣孔的影響Fig.8 Effects of CMT Mix Arclength correction on inner pores

2.3 電感修正對焊縫成形的影響

CMT Mix電感修正主要表現為脈沖階段的能量調節(jié)，對CMT階段無明顯作用，因而對焊縫寬度無明顯影響。電感修正分別為-10、-5、+5、+10時的7#、8#、9#、10#樣件焊縫宏觀形態(tài)如圖9所示，當電感修正調至-10時，脈沖頻率加快，電弧聲音尖銳，焊縫余高最低；當電感修正調至+10時，電弧柔軟，魚鱗紋更加清晰，焊縫余高最高。

圖9 電感修正對焊縫宏觀形態(tài)的影響Fig.9 Influence of dynamic correction on macroscopic shape of welds

2.3.1 電感修正對焊縫熔深的影響

CMT Mix電感修正對熔深的影響如圖10所示，隨著電感修正從-10至+10，焊縫熔深呈現遞減趨勢。電感修正為0時，下板熔深為0.64 mm，當電感修正調至-10、-5時，熔深升至1.27 mm、0.90 mm，明顯高于弧長負向修正對熔深的改善效果；當電感修正調至+5、+10，熔深分別降至0.58 mm、0.44 mm。這是因為電感負向調節(jié)時，脈沖頻率增加，脈沖階段的基值電流升至峰值電流、峰值電流降至基值電流的時間縮短，因而熔滴尺寸更小，熔滴過渡頻率更快，電弧壓力更大，電弧更硬，能量更集中，因而焊縫熔深更大；反之，電弧變軟，熔深減小。

圖10 CMT Mix電感修正對熔深的影響Fig.10 Effects of CMT Mix dynamic correction on penetration

2.3.2 電感修正對焊縫內部氣孔的影響

CMT Mix電感修正對焊縫內部氣孔的影響如圖11所示，無論電感正向或負向調節(jié)，氣孔數量均明顯下降，但孔徑大小呈現一定的不規(guī)則性，最大可達2.07 mm。這是因為電感修正僅改變脈沖階段的能量，高低能量交替變快或變慢，均導致大孔徑的氣孔在焊縫內部不斷長大來不及溢出。

圖11 CMT Mix電感修正對焊縫內部氣孔的影響Fig.11 Effects of CMT Mix dynamic correction on inner pores

3 結論

（1）CMT Mix工藝結合了精確可控的CMT過渡和脈沖過渡，飛濺小，高低能量交替輸入，熱變形小，對鋁合金電池托盤焊接具有一定的指導意義。

（2）在使用φ（Ar）70%+φ（He）30%的保護氣時，焊縫內部氣孔數量大幅減少，保護效果明顯優(yōu)于純Ar，但He的成本太高影響其在實際中的應用。

（3）CMT Mix弧長正向修正時熔深減小，氣孔傾向增大，負向修正時熔深增大，氣孔數量和尺寸明顯降低。CMT Mix弧長修正為0時焊縫寬度最大，無論正向或負向調節(jié)，焊縫寬度均減小。

（4）CMT Mix電感修正正向修正時熔深減小，負向修正時熔深增大，且電感修正對熔深的改善效果優(yōu)于弧長修正；電感修正對氣孔無明顯影響。

（5）CMT Mix工藝現已有效解決了4系鋁合金焊接的氣孔問題，但對于加入Si元素的5系鋁合金母材，僅憑工藝修正仍無法完全消除因熔池流動性差導致的焊縫內部H2氣孔。5系鋁合金焊接的關鍵在于焊前排查一切可能的H2來源（母材表面、焊絲、保護氣、冷卻水管路等）并進行化學清潔，調整CMT Mix高低能量比例，使得氣孔在熔池冷卻與氣孔溢出之間達到動態(tài)平衡。