城鎮(zhèn)埋地聚乙烯燃?xì)夤艿腊踩裆罘治?/h1>
2022-10-25 04:18:16陳碧濤
煤氣與熱力 2022年10期
陳碧濤， 張 玉， 危 唯
(佛山市華禪能燃?xì)庠O(shè)計有限公司，廣東佛山528000)
1 概述
聚乙烯燃?xì)夤艿谰哂薪?jīng)濟(jì)性好、壽命長、施工方便等優(yōu)點，近年來在城鎮(zhèn)中低壓燃?xì)夤芫W(wǎng)建設(shè)中得到了大量應(yīng)用。相關(guān)設(shè)計施工規(guī)范對聚乙烯埋地管道的埋深作了相應(yīng)規(guī)定，除機(jī)動車不能到達(dá)的場所埋深要求比鋼管略深外，其余場合與鋼管一致，并未要求對管道進(jìn)行環(huán)向穩(wěn)定性和豎向變形的校核，部分燃?xì)鈴臉I(yè)者對其承受大載荷時的安全性產(chǎn)生疑慮。為此，筆者參考GB 50332—2002《給水排水工程管道結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》對常用聚乙烯燃?xì)夤艿肋M(jìn)行了環(huán)向穩(wěn)定性和豎向變形的校核計算，以求證聚乙烯埋地管道的安全埋深和相關(guān)注意事項。
2 埋地管道受力情況
埋地聚乙烯燃?xì)夤艿涝谕寥乐械氖芰σ妶D1，管道直接受力為管道上方的土壤載荷和地面車輛或行人等的活動載荷(統(tǒng)稱為管頂載荷)，同時管底土壤在管道受到上方載荷(不考慮管道自重)的情況下產(chǎn)生同等大小的支撐反力(稱為管底支撐反力)，使管道保持在相對固定的位置。由于聚乙烯管道是柔性管道，在垂直載荷的作用下有變形的趨勢，管道兩側(cè)土壤產(chǎn)生阻止管道變形的壓力，壓力與管側(cè)土的密實度有關(guān)。
圖1 埋地聚乙烯燃?xì)夤艿涝谕寥乐械氖芰?/p>
3 管壁環(huán)向穩(wěn)定性校核要求
環(huán)向穩(wěn)定性是指埋地管道在管頂載荷等作用下不發(fā)生局部屈曲現(xiàn)象的校核計算。埋地管道屈曲現(xiàn)象見圖2。
圖2 埋地管道屈曲現(xiàn)象
由于城鎮(zhèn)埋地聚乙烯燃?xì)夤艿拦軓捷^小，城鎮(zhèn)燃?xì)庀嚓P(guān)設(shè)計施工規(guī)范及聚乙烯燃?xì)夤艿老嚓P(guān)規(guī)程并未對環(huán)向穩(wěn)定性校核作出相關(guān)要求。GB 50332—2002第4.2.11條規(guī)定，對埋設(shè)在地下的柔性管道，應(yīng)根據(jù)各項作用的不利組合，計算管壁截面的環(huán)向穩(wěn)定性。計算時各項作用均應(yīng)取標(biāo)準(zhǔn)值，并應(yīng)滿足環(huán)向穩(wěn)定性抗力系數(shù)不低于2.0。GB 50332—2002第4.2.12條規(guī)定，埋地柔性管道的管壁截面環(huán)向穩(wěn)定性計算應(yīng)符合以下要求：
pcv,k≥pr
(1)
(2)
(3)
式中pcv,k——管壁截面失穩(wěn)的臨界壓力標(biāo)準(zhǔn)值，MPa
pr——管壁截面失穩(wěn)的臨界壓力參考值，MPa
Ks——管壁截面的穩(wěn)定性抗力系數(shù)，對于聚乙烯管Ks≥2 ，本文按Ks=2計算
psv,k——管頂豎向土壓力標(biāo)準(zhǔn)值，N/mm
D0——管道計算直徑，取管壁中線的距離，mm
pvk——地面車輛載荷傳遞到管頂豎向壓力標(biāo)準(zhǔn)值，MPa
pv——管內(nèi)真空壓力標(biāo)準(zhǔn)值，MPa，一般取0.05 MPa
Ep——管材長期彈性模量，MPa，PE100管材壽命50 a時約為230 MPa
n——管壁失穩(wěn)時的折縐波數(shù)，一般取2
νp——管材泊松比，聚乙烯管材取0.4
δ——管道壁厚，mm
Ed——管側(cè)土綜合變形模量，MPa
νs——管道兩側(cè)胸腔回填土的泊松比，本文取0.2
δ取GB15558.1—2015《燃?xì)庥寐竦鼐垡蚁?PE)管道系統(tǒng) 第1部分：管材》規(guī)定的壁厚，見表1。
表1 管道壁厚取值
① 管頂豎向土壓力標(biāo)準(zhǔn)值
參考GB 50332—2002附錄B，聚乙烯埋地管道管頂豎向土壓力標(biāo)準(zhǔn)值計算公式為：
psv,k=γshsD1
(4)
式中γs——回填土容重，N/mm3，一般取1.8×10-5N/mm3
hs——管頂至設(shè)計地面的覆土高度，mm
D1——管道公稱外徑，mm
② 地面車輛載荷傳遞到管頂豎向壓力標(biāo)準(zhǔn)值
根據(jù)GB 50332—2002附錄C，地面車輛載荷(單個輪壓)傳遞到管頂豎向壓力標(biāo)準(zhǔn)值計算公式為：
(5)
式中μd——與埋深有關(guān)的動力系數(shù)，取值見表2
Fi——車輛的第i個車輪承擔(dān)的單個輪壓標(biāo)準(zhǔn)值，N
li——第i個車輪的著地分布長度，mm
h——自車行地面至管頂?shù)纳疃?，mm
bi——第i個車輪的著地分布寬度，mm
表2 μd取值
4 管道豎向變形校核要求
埋地管道豎向變形是指管道在管頂豎向土壓力、車輛載荷或堆積載荷作用下的變形，見圖3。圖3中，管道豎向變形為Db與Da之差。
圖3 埋地管道豎向變形
參考GB 50332—2002第4.3.8條，聚乙烯管道最大豎向變形計算公式為：
(6)
(7)
式中 ΔD——埋地聚乙烯管道最大豎向變形，mm
f——變形滯后效應(yīng)系數(shù)，可取1.0～1.5，本文取1.5
Kd——管道變形系數(shù)，本文取0.109
r0——管道計算半徑，mm，為0.5D0
φq——地面載荷對地下管道影響的準(zhǔn)永久值系數(shù)，取0.5
Ip——管道縱向單位長度慣性矩，mm4/mm
依據(jù)GB 50332—2002第4.3.2條，化學(xué)建材管道(包含PE管)在組合作用下最大豎向變形不應(yīng)超過0.05D0。
5 埋地聚乙烯燃?xì)夤艿佬：擞嬎?/h2>5.1 計算參數(shù)選取
① 地面車輛載荷
地面車輛載荷受車輛類型、載重影響，不確定性較大。為確保燃?xì)夤艿腊踩?，考慮極端情況，按道路施工或改造期間重型壓路機(jī)碾壓考慮，本文以重型壓路機(jī)工作時單個輪子(振動輪)傳遞到管頂?shù)膲毫M(jìn)行計算。參考某品牌25 t單鋼輪壓路機(jī)，其前輪(振動輪)單個輪壓標(biāo)準(zhǔn)值160 kN，前輪著地分布長度為2.15 m，著地分布寬度按0.1 m計算。
② 管材管徑和壁厚
由GB 15558.1—2015可知：燃?xì)饩垡蚁┕懿挠蠵E80和PE100兩種混配料，公稱外徑為16～630 mm，有SDR11、SDR17兩個常規(guī)系列。本文按目前城市燃?xì)馐褂幂^多的PE100管材，公稱外徑為90、110、160、200、315 mm，在不同SDR下進(jìn)行計算分析。
③ 管頂埋深
CJJ 63—2018《聚乙烯燃?xì)夤艿拦こ碳夹g(shù)標(biāo)準(zhǔn)》第4.3.3條規(guī)定，聚乙烯燃?xì)夤艿缆裨O(shè)在非機(jī)動車道(含人行道)下，管頂埋深不應(yīng)小于0.6 m，埋設(shè)在機(jī)動車道下時管頂埋深不應(yīng)小于0.9 m。在實際工程中常有不能滿足以上埋深要求的情況，因此本文分別按管頂埋深0.3、0.6、0.9 m進(jìn)行計算分析。
④ 回填土密實度
由CJJ 63—2018第6.4.5條可知：溝槽回填材料密實度(以下簡稱密實度)應(yīng)大于等于90%(局部大于等于95%)，考慮到實際施工中密實度較難控制，分別按85%、90%進(jìn)行計算分析。
⑤ 管側(cè)土綜合變形模量
根據(jù)GB 50332—2002附錄A，管側(cè)土綜合變形模量Ed計算公式為：
Ed=ξEe
(8)
(9)
式中ξ——綜合修正系數(shù)
Ee——管側(cè)回填土在要求壓實密度時變形模量，MPa，本文按砂粒含量大于25%的粘性土考慮，密實度為85%時，Ee=1 MPa；密實度為90%時，Ee=3 MPa
a1、a2——與管中心處槽寬br和公稱外徑D1的比值有關(guān)的計算參數(shù)
En——基槽兩側(cè)原狀土的變形模量，MPa，本文原狀土按砂粒含量大于25%粘性土、貫入錘擊數(shù)N>50選用，En=10 MPa
依據(jù)CJJ 63—2018第6.2.4條，溝底寬度為D1+0.3 m，本文考慮管頂埋深均不大于0.9 m，因此管溝不設(shè)邊坡，即br=D1+0.3。參考GB 50332 —2002表A.0.2-2，用內(nèi)插法計算，并由此依據(jù)式(8)、(9)計算得到ξ和Ed，見表3。
表3 管側(cè)土綜合變形模量Ed計算結(jié)果
5.2 計算結(jié)果
采用公式(2)～(9)對回填土密實度為85%、90%時，公稱外徑分別為90、110、160、200、315 mm的SDR11和SDR17系列PE100管道進(jìn)行計算，結(jié)果見表4～15。
表4 管頂埋深0.3 m時校核計算結(jié)果
表5 管頂埋深0.6 m時校核計算結(jié)果
表6 管頂埋深0.9 m時校核計算結(jié)果
① 密實度85%，SDR17系列管材
從表4～6可以看出，在密實度(85%)不達(dá)標(biāo)的情況下，如果采用SDR17系列(管壁較薄)管材，管頂埋深為0.3 m時，各種規(guī)格管道最大豎向變形均大于0.05D0，不滿足要求。且公稱外徑90、110、160、200 mm管道失穩(wěn)的臨界壓力標(biāo)準(zhǔn)值不滿足式(1)要求，有管壁環(huán)向失穩(wěn)風(fēng)險。管頂埋深為0.6 m時，各種規(guī)格管道失穩(wěn)的臨界壓力標(biāo)準(zhǔn)值均滿足式(1)要求，無管壁環(huán)向失穩(wěn)風(fēng)險，但公稱外徑90、110 mm管道的最大豎向變形大于0.05D0，不滿足要求。管頂埋深為0.9 m時，所有規(guī)格管道的失穩(wěn)的臨界壓力標(biāo)準(zhǔn)值和最大豎向變形均滿足要求。因此，在密實度不達(dá)標(biāo)且使用SDR17系列管材時，應(yīng)加大管道埋深。
表7 管頂埋深0.3 m時校核計算結(jié)果
表8 管頂埋深0.6 m時校核計算結(jié)果
表9 管頂埋深0.9 m時校核計算結(jié)果
② 密實度85%，SDR11系列管材
從表7～9可以看出，在密實度(85%)不達(dá)標(biāo)的情況下，如果采用SDR11系列(管壁較厚)管材，各種規(guī)格管道在不同管頂埋深情況下失穩(wěn)的臨界壓力標(biāo)準(zhǔn)值均滿足式(1)要求，無管壁環(huán)向失穩(wěn)風(fēng)險；管頂埋深為0.3 m時，公稱外徑90、110 mm管道最大豎向變形大于0.05D0，不滿足要求。對比表4可知，增大管材壁厚，可降低管道管壁環(huán)向失穩(wěn)風(fēng)險和減小最大豎向變形。
表10 管頂埋深0.3 m時校核計算結(jié)果
表11 管頂埋深0.6 m時校核計算結(jié)果
表12 管頂埋深0.9 m時校核計算結(jié)果
③ 密實度90%，SDR17系列管材
從表10～12可以看出，在密實度(90%)達(dá)標(biāo)的情況下，如果采用SDR17系列管材，各種規(guī)格管道在不同管頂埋深情況下失穩(wěn)的臨界壓力標(biāo)準(zhǔn)值均滿足式(1)要求，無管壁環(huán)向失穩(wěn)風(fēng)險；埋深為0.3 m時，公稱外徑90 mm管道的最大豎向變形已經(jīng)達(dá)到0.05D0。
表13 管頂埋深0.3 m時校核計算結(jié)果
表14 管頂埋深0.6 m時校核計算結(jié)果
表15 管頂埋深0.9 m時校核計算結(jié)果
④ 密實度90%，SDR11系列管材
從表13～15可以看出，在密實度(90%)達(dá)標(biāo)的情況下，如果采用SDR11系列管材，各種規(guī)格管道在不同管頂埋深情況下失穩(wěn)的臨界壓力標(biāo)準(zhǔn)值均滿足式(1)要求，無管壁環(huán)向失穩(wěn)風(fēng)險，且最大豎向變形均滿足不超過0.05D0的要求。
6 結(jié)論
① 在管頂埋深和回填土密實度達(dá)到規(guī)范要求的情況下(即管頂埋深≥0.6 m，密實度≥90%)，不同規(guī)格聚乙烯燃?xì)夤艿拦鼙诃h(huán)向穩(wěn)定性和最大豎向變形均能滿足要求；當(dāng)管頂埋深或回填土密實度不達(dá)標(biāo)時，部分規(guī)格管道管壁環(huán)向穩(wěn)定性或最大豎向變形不符合規(guī)范要求。
② 當(dāng)受現(xiàn)場條件限制不能滿足埋深要求時，應(yīng)當(dāng)進(jìn)行管壁環(huán)向穩(wěn)定性和最大豎向變形計算，必要時采取增大管材壁厚或增大回填土密實度的措施，確保燃?xì)夤艿婪笤O(shè)安全。
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2 埋地管道受力情況
埋地聚乙烯燃?xì)夤艿涝谕寥乐械氖芰σ妶D1，管道直接受力為管道上方的土壤載荷和地面車輛或行人等的活動載荷(統(tǒng)稱為管頂載荷)，同時管底土壤在管道受到上方載荷(不考慮管道自重)的情況下產(chǎn)生同等大小的支撐反力(稱為管底支撐反力)，使管道保持在相對固定的位置。由于聚乙烯管道是柔性管道，在垂直載荷的作用下有變形的趨勢，管道兩側(cè)土壤產(chǎn)生阻止管道變形的壓力，壓力與管側(cè)土的密實度有關(guān)。
圖1 埋地聚乙烯燃?xì)夤艿涝谕寥乐械氖芰?/p>
3 管壁環(huán)向穩(wěn)定性校核要求
環(huán)向穩(wěn)定性是指埋地管道在管頂載荷等作用下不發(fā)生局部屈曲現(xiàn)象的校核計算。埋地管道屈曲現(xiàn)象見圖2。
圖2 埋地管道屈曲現(xiàn)象
由于城鎮(zhèn)埋地聚乙烯燃?xì)夤艿拦軓捷^小，城鎮(zhèn)燃?xì)庀嚓P(guān)設(shè)計施工規(guī)范及聚乙烯燃?xì)夤艿老嚓P(guān)規(guī)程并未對環(huán)向穩(wěn)定性校核作出相關(guān)要求。GB 50332—2002第4.2.11條規(guī)定，對埋設(shè)在地下的柔性管道，應(yīng)根據(jù)各項作用的不利組合，計算管壁截面的環(huán)向穩(wěn)定性。計算時各項作用均應(yīng)取標(biāo)準(zhǔn)值，并應(yīng)滿足環(huán)向穩(wěn)定性抗力系數(shù)不低于2.0。GB 50332—2002第4.2.12條規(guī)定，埋地柔性管道的管壁截面環(huán)向穩(wěn)定性計算應(yīng)符合以下要求：
pcv,k≥pr
(1)
(2)
(3)
式中pcv,k——管壁截面失穩(wěn)的臨界壓力標(biāo)準(zhǔn)值，MPa
pr——管壁截面失穩(wěn)的臨界壓力參考值，MPa
Ks——管壁截面的穩(wěn)定性抗力系數(shù)，對于聚乙烯管Ks≥2 ，本文按Ks=2計算
psv,k——管頂豎向土壓力標(biāo)準(zhǔn)值，N/mm
D0——管道計算直徑，取管壁中線的距離，mm
pvk——地面車輛載荷傳遞到管頂豎向壓力標(biāo)準(zhǔn)值，MPa
pv——管內(nèi)真空壓力標(biāo)準(zhǔn)值，MPa，一般取0.05 MPa
Ep——管材長期彈性模量，MPa，PE100管材壽命50 a時約為230 MPa
n——管壁失穩(wěn)時的折縐波數(shù)，一般取2
νp——管材泊松比，聚乙烯管材取0.4
δ——管道壁厚，mm
Ed——管側(cè)土綜合變形模量，MPa
νs——管道兩側(cè)胸腔回填土的泊松比，本文取0.2
δ取GB15558.1—2015《燃?xì)庥寐竦鼐垡蚁?PE)管道系統(tǒng) 第1部分：管材》規(guī)定的壁厚，見表1。
表1 管道壁厚取值
① 管頂豎向土壓力標(biāo)準(zhǔn)值
參考GB 50332—2002附錄B，聚乙烯埋地管道管頂豎向土壓力標(biāo)準(zhǔn)值計算公式為：
psv,k=γshsD1
(4)
式中γs——回填土容重，N/mm3，一般取1.8×10-5N/mm3
hs——管頂至設(shè)計地面的覆土高度，mm
D1——管道公稱外徑，mm
② 地面車輛載荷傳遞到管頂豎向壓力標(biāo)準(zhǔn)值
根據(jù)GB 50332—2002附錄C，地面車輛載荷(單個輪壓)傳遞到管頂豎向壓力標(biāo)準(zhǔn)值計算公式為：
(5)
式中μd——與埋深有關(guān)的動力系數(shù)，取值見表2
Fi——車輛的第i個車輪承擔(dān)的單個輪壓標(biāo)準(zhǔn)值，N
li——第i個車輪的著地分布長度，mm
h——自車行地面至管頂?shù)纳疃?，mm
bi——第i個車輪的著地分布寬度，mm
表2 μd取值
4 管道豎向變形校核要求
埋地管道豎向變形是指管道在管頂豎向土壓力、車輛載荷或堆積載荷作用下的變形，見圖3。圖3中，管道豎向變形為Db與Da之差。
圖3 埋地管道豎向變形
參考GB 50332—2002第4.3.8條，聚乙烯管道最大豎向變形計算公式為：
(6)
(7)
式中 ΔD——埋地聚乙烯管道最大豎向變形，mm
f——變形滯后效應(yīng)系數(shù)，可取1.0～1.5，本文取1.5
Kd——管道變形系數(shù)，本文取0.109
r0——管道計算半徑，mm，為0.5D0
φq——地面載荷對地下管道影響的準(zhǔn)永久值系數(shù)，取0.5
Ip——管道縱向單位長度慣性矩，mm4/mm
依據(jù)GB 50332—2002第4.3.2條，化學(xué)建材管道(包含PE管)在組合作用下最大豎向變形不應(yīng)超過0.05D0。
5 埋地聚乙烯燃?xì)夤艿佬：擞嬎?/h2>5.1 計算參數(shù)選取
① 地面車輛載荷
地面車輛載荷受車輛類型、載重影響，不確定性較大。為確保燃?xì)夤艿腊踩?，考慮極端情況，按道路施工或改造期間重型壓路機(jī)碾壓考慮，本文以重型壓路機(jī)工作時單個輪子(振動輪)傳遞到管頂?shù)膲毫M(jìn)行計算。參考某品牌25 t單鋼輪壓路機(jī)，其前輪(振動輪)單個輪壓標(biāo)準(zhǔn)值160 kN，前輪著地分布長度為2.15 m，著地分布寬度按0.1 m計算。
② 管材管徑和壁厚
由GB 15558.1—2015可知：燃?xì)饩垡蚁┕懿挠蠵E80和PE100兩種混配料，公稱外徑為16～630 mm，有SDR11、SDR17兩個常規(guī)系列。本文按目前城市燃?xì)馐褂幂^多的PE100管材，公稱外徑為90、110、160、200、315 mm，在不同SDR下進(jìn)行計算分析。
③ 管頂埋深
CJJ 63—2018《聚乙烯燃?xì)夤艿拦こ碳夹g(shù)標(biāo)準(zhǔn)》第4.3.3條規(guī)定，聚乙烯燃?xì)夤艿缆裨O(shè)在非機(jī)動車道(含人行道)下，管頂埋深不應(yīng)小于0.6 m，埋設(shè)在機(jī)動車道下時管頂埋深不應(yīng)小于0.9 m。在實際工程中常有不能滿足以上埋深要求的情況，因此本文分別按管頂埋深0.3、0.6、0.9 m進(jìn)行計算分析。
④ 回填土密實度
由CJJ 63—2018第6.4.5條可知：溝槽回填材料密實度(以下簡稱密實度)應(yīng)大于等于90%(局部大于等于95%)，考慮到實際施工中密實度較難控制，分別按85%、90%進(jìn)行計算分析。
⑤ 管側(cè)土綜合變形模量
根據(jù)GB 50332—2002附錄A，管側(cè)土綜合變形模量Ed計算公式為：
Ed=ξEe
(8)
(9)
式中ξ——綜合修正系數(shù)
Ee——管側(cè)回填土在要求壓實密度時變形模量，MPa，本文按砂粒含量大于25%的粘性土考慮，密實度為85%時，Ee=1 MPa；密實度為90%時，Ee=3 MPa
a1、a2——與管中心處槽寬br和公稱外徑D1的比值有關(guān)的計算參數(shù)
En——基槽兩側(cè)原狀土的變形模量，MPa，本文原狀土按砂粒含量大于25%粘性土、貫入錘擊數(shù)N>50選用，En=10 MPa
依據(jù)CJJ 63—2018第6.2.4條，溝底寬度為D1+0.3 m，本文考慮管頂埋深均不大于0.9 m，因此管溝不設(shè)邊坡，即br=D1+0.3。參考GB 50332 —2002表A.0.2-2，用內(nèi)插法計算，并由此依據(jù)式(8)、(9)計算得到ξ和Ed，見表3。
表3 管側(cè)土綜合變形模量Ed計算結(jié)果
5.2 計算結(jié)果
采用公式(2)～(9)對回填土密實度為85%、90%時，公稱外徑分別為90、110、160、200、315 mm的SDR11和SDR17系列PE100管道進(jìn)行計算，結(jié)果見表4～15。
表4 管頂埋深0.3 m時校核計算結(jié)果
表5 管頂埋深0.6 m時校核計算結(jié)果
表6 管頂埋深0.9 m時校核計算結(jié)果
① 密實度85%，SDR17系列管材
從表4～6可以看出，在密實度(85%)不達(dá)標(biāo)的情況下，如果采用SDR17系列(管壁較薄)管材，管頂埋深為0.3 m時，各種規(guī)格管道最大豎向變形均大于0.05D0，不滿足要求。且公稱外徑90、110、160、200 mm管道失穩(wěn)的臨界壓力標(biāo)準(zhǔn)值不滿足式(1)要求，有管壁環(huán)向失穩(wěn)風(fēng)險。管頂埋深為0.6 m時，各種規(guī)格管道失穩(wěn)的臨界壓力標(biāo)準(zhǔn)值均滿足式(1)要求，無管壁環(huán)向失穩(wěn)風(fēng)險，但公稱外徑90、110 mm管道的最大豎向變形大于0.05D0，不滿足要求。管頂埋深為0.9 m時，所有規(guī)格管道的失穩(wěn)的臨界壓力標(biāo)準(zhǔn)值和最大豎向變形均滿足要求。因此，在密實度不達(dá)標(biāo)且使用SDR17系列管材時，應(yīng)加大管道埋深。
表7 管頂埋深0.3 m時校核計算結(jié)果
表8 管頂埋深0.6 m時校核計算結(jié)果
表9 管頂埋深0.9 m時校核計算結(jié)果
② 密實度85%，SDR11系列管材
從表7～9可以看出，在密實度(85%)不達(dá)標(biāo)的情況下，如果采用SDR11系列(管壁較厚)管材，各種規(guī)格管道在不同管頂埋深情況下失穩(wěn)的臨界壓力標(biāo)準(zhǔn)值均滿足式(1)要求，無管壁環(huán)向失穩(wěn)風(fēng)險；管頂埋深為0.3 m時，公稱外徑90、110 mm管道最大豎向變形大于0.05D0，不滿足要求。對比表4可知，增大管材壁厚，可降低管道管壁環(huán)向失穩(wěn)風(fēng)險和減小最大豎向變形。
表10 管頂埋深0.3 m時校核計算結(jié)果
表11 管頂埋深0.6 m時校核計算結(jié)果
表12 管頂埋深0.9 m時校核計算結(jié)果
③ 密實度90%，SDR17系列管材
從表10～12可以看出，在密實度(90%)達(dá)標(biāo)的情況下，如果采用SDR17系列管材，各種規(guī)格管道在不同管頂埋深情況下失穩(wěn)的臨界壓力標(biāo)準(zhǔn)值均滿足式(1)要求，無管壁環(huán)向失穩(wěn)風(fēng)險；埋深為0.3 m時，公稱外徑90 mm管道的最大豎向變形已經(jīng)達(dá)到0.05D0。
表13 管頂埋深0.3 m時校核計算結(jié)果
表14 管頂埋深0.6 m時校核計算結(jié)果
表15 管頂埋深0.9 m時校核計算結(jié)果
④ 密實度90%，SDR11系列管材
從表13～15可以看出，在密實度(90%)達(dá)標(biāo)的情況下，如果采用SDR11系列管材，各種規(guī)格管道在不同管頂埋深情況下失穩(wěn)的臨界壓力標(biāo)準(zhǔn)值均滿足式(1)要求，無管壁環(huán)向失穩(wěn)風(fēng)險，且最大豎向變形均滿足不超過0.05D0的要求。
6 結(jié)論
① 在管頂埋深和回填土密實度達(dá)到規(guī)范要求的情況下(即管頂埋深≥0.6 m，密實度≥90%)，不同規(guī)格聚乙烯燃?xì)夤艿拦鼙诃h(huán)向穩(wěn)定性和最大豎向變形均能滿足要求；當(dāng)管頂埋深或回填土密實度不達(dá)標(biāo)時，部分規(guī)格管道管壁環(huán)向穩(wěn)定性或最大豎向變形不符合規(guī)范要求。
② 當(dāng)受現(xiàn)場條件限制不能滿足埋深要求時，應(yīng)當(dāng)進(jìn)行管壁環(huán)向穩(wěn)定性和最大豎向變形計算，必要時采取增大管材壁厚或增大回填土密實度的措施，確保燃?xì)夤艿婪笤O(shè)安全。
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