周 斌 王昕萌 張柳柳 安 昕 陳志淵 闕澤利 王菲彬
(1.南京林業(yè)大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院 南京 210037; 2.南京林業(yè)大學(xué)風(fēng)景園林學(xué)院 南京 210037)
近年來,我國(guó)建筑產(chǎn)業(yè)向綠色低碳轉(zhuǎn)型,木結(jié)構(gòu)建筑作為節(jié)能、低碳的代表,受到廣泛關(guān)注和大力扶持(戴崢楠,2017; 唐菠,2014)。正交膠合木(cross-laminated timber,CLT)是以強(qiáng)度相對(duì)較低的速生材為原料,由至少3層實(shí)木鋸材或結(jié)構(gòu)復(fù)合板材縱橫交錯(cuò)組坯、采用結(jié)構(gòu)膠黏劑壓制而成的,這種利用工程技術(shù)將實(shí)木材料轉(zhuǎn)化為更加復(fù)雜穩(wěn)定的現(xiàn)代工程木材料,正在動(dòng)搖曾經(jīng)牢牢扎根建筑行業(yè)的混凝土和鋼材,改變傳統(tǒng)的建筑格局(彭思等,2020)。CLT結(jié)構(gòu)體系是一種以螺釘、鋼制承載板和角支架連接CLT樓板、墻板、屋面板以及混凝土基礎(chǔ)的裝配式木結(jié)構(gòu)體系,角支架和鋼制承載板一般使用環(huán)孔柄釘連接,破壞時(shí)釘子容易拔出。EN 1995-1-1、DIN 1052和 CNR-DT 206等規(guī)范提出基于螺釘側(cè)向剪切強(qiáng)度和軸向強(qiáng)度的二次方程計(jì)算螺釘軸向-側(cè)向復(fù)合承載的承載力,國(guó)外Bejtka等(2002)、Hossain等(2015)、Kavaliauskas等(2007)和Jacquier等(2014)基于歐洲屈服理論研究螺釘主軸與紋理方向呈一定角度釘入發(fā)現(xiàn),連接節(jié)點(diǎn)的極限承載力源于抗拔強(qiáng)度及由螺釘抗拉應(yīng)力導(dǎo)致的木材間擠壓摩擦,國(guó)內(nèi)亦有學(xué)者探究斜螺釘以不同角度釘入對(duì)LVL(laminated veneer lumber,單板層積材)、CLT和膠合木抗拔、抗剪承載力和剛度的影響(Wangetal.,2019; 鹿相戎等,2020; 常程等,2019)。以往這些單向承載參數(shù)的計(jì)算多以鋸材為研究對(duì)象,未充分考慮目前最常用的工程木產(chǎn)品(如膠合木、CLT 等)與實(shí)木材料的區(qū)別,且計(jì)算模型中唯一體現(xiàn)木構(gòu)件材料性能的參數(shù)為密度,其他參數(shù)如木材紋理等均未考慮在內(nèi)。此外,現(xiàn)行EC5歐洲設(shè)計(jì)規(guī)范中對(duì)釘連接鋼-木節(jié)點(diǎn)的承載力計(jì)算公式基于側(cè)向承載的屈服理論,只包括銷釘?shù)目箯澢阅芎湍静匿N槽承壓強(qiáng)度,即只能用于計(jì)算螺釘90°釘入時(shí)的特征強(qiáng)度,而當(dāng)螺釘以一定角度釘入時(shí),還涉及抗拔強(qiáng)度以及鋼板與木材之間的摩擦力; 規(guī)范中提到鋼-木節(jié)點(diǎn)的剛度應(yīng)是木-木節(jié)點(diǎn)的2倍,但其設(shè)計(jì)的剛度公式只包括銷型緊固件垂直連接木-木節(jié)點(diǎn)的剛度,且在現(xiàn)有螺釘連接節(jié)點(diǎn)研究中,多為木-木節(jié)點(diǎn)和鋼-木節(jié)點(diǎn),對(duì)側(cè)邊鋼-木單剪連接的探討較少。
鑒于此,本研究通過探究斜螺釘連接鋼板-正交膠合木(CLT)節(jié)點(diǎn)的抗剪切承載性能以及鋼板-CLT節(jié)點(diǎn)通過自攻螺釘連接的破壞模式和受力機(jī)理,分析螺釘釘入角度對(duì)剪切強(qiáng)度、剛度的影響規(guī)律,以期為新型連接件的開發(fā)和應(yīng)用提供理論模型和科學(xué)依據(jù)。
本研究用鋼板-正交膠合木剪切性能試驗(yàn)試件為兩側(cè)通過自攻螺釘連接的單剪結(jié)構(gòu)。定制具有不同角度預(yù)鉆孔的鋼板,各角度孔位符合EC5歐洲設(shè)計(jì)規(guī)范對(duì)銷軸類連接件節(jié)點(diǎn)連接中的邊距、端距要求。鋼板為6 mm厚Q235鋼,尺寸172 mm×440 mm×6 mm(長(zhǎng)×寬×厚)。自攻螺釘選用國(guó)產(chǎn)美固全螺紋自攻螺釘,直徑6 mm,長(zhǎng)100 mm。正交膠合木由35 mm厚花旗松(Pseudotsugamenziesii)層板正交組坯而成(5層,江蘇省惠優(yōu)林集成建筑科技有限公司加工),密度540 kg·m-3,含水率12.8%。膠黏劑為單組分聚氨酯PUR,壓制壓力1.2 MPa,壓制時(shí)間4 h,膠合成尺寸為175 mm×172 mm×344 mm(厚×寬×長(zhǎng))的試件。
自攻螺釘主軸與鋼板所成夾角作為剪切試驗(yàn)變量,垂直鋼板釘入記為90°S,螺釘釘帽偏向鋼板受拉方向?yàn)槔?剪受力(T-S: tensile-shear),根據(jù)螺釘主軸與鋼板所成夾角依次記為75°T-S、60°T-S、45°T-S; 螺釘釘帽偏向鋼板受壓方向?yàn)閴?剪受力(C-S: compressive-shear),根據(jù)螺釘主軸與鋼板所成夾角依次記為75°C-S、60°C-S、45°C-S(圖1)。剪切試件制作過程如圖2所示,首先確定一側(cè)鋼板與膠合木的相對(duì)位置,然后用F形夾具夾緊,借助角度輔助裝置確定釘入角度后旋入一顆自攻螺釘,接著采用相同方式固定好另一側(cè),兩側(cè)自攻螺釘相對(duì)位置相同。試件制作完畢,置于三思力學(xué)試驗(yàn)機(jī)上固定,固定完畢進(jìn)行試驗(yàn)。
圖1 剪切試件原理Fig. 1 Schematic of shear specimens
圖2 剪切試件制作過程Fig.2 Production process of shear specimens
圖3 鋼板-正交膠合木剪切試驗(yàn)裝置Fig. 3 Configuration of shear test of steel-CLT joint
采用獨(dú)立的加載系統(tǒng)和位移采集系統(tǒng),試驗(yàn)裝置如圖3a、b所示,位移傳感器示意如圖3c所示。加載系統(tǒng)為10 t三思力學(xué)試驗(yàn)機(jī),在試件兩側(cè)設(shè)置4個(gè)位移傳感器,其中2個(gè)量程為100 mm的YWC-100 型位移傳感器(精度為0.01 mm)用于測(cè)量鋼板相對(duì)試驗(yàn)機(jī)面的絕對(duì)位移,2個(gè)量程為50 mm的YWC-50型位移傳感器(精度為0.01 mm)用于測(cè)量CLT與鋼板的相對(duì)位移。在動(dòng)橫梁上設(shè)置1個(gè)YBY-50 kN 型荷載傳感器(精度為10 N)。4個(gè)位移傳感器和1個(gè)荷載傳感器均接入TDS-530 數(shù)據(jù)采集儀,采集頻率1 Hz。參考美國(guó)標(biāo)準(zhǔn)(ASTM D1761-12)以1 mm·min-1的速度勻速加載,直到試件破壞或荷載降至最大荷載的80%時(shí)停止加載。試驗(yàn)設(shè)7組,每組試件均為6個(gè),共進(jìn)行42次剪切試驗(yàn)。從施加荷載開始,觀察節(jié)點(diǎn)的受力情況,記錄試件破壞過程中出現(xiàn)的偶然小幅度下降及達(dá)到的最大荷載。試驗(yàn)結(jié)束后,觀察試件破壞現(xiàn)象,將自攻螺釘小心旋出觀察釘子變形情況以及木材破壞特征。
2.1.1 拉-剪和90°剪切受力模式 45°T-S受力模式,釘子破壞模式皆為一側(cè)自攻螺釘被剪斷,另一側(cè)螺釘產(chǎn)生2個(gè)塑性鉸,分別位于距離釘帽 8 mm和20 mm 左右處; 荷載-位移曲線整體規(guī)律相似,開始以一定斜率直線上升,當(dāng)達(dá)到最大值時(shí),由于一顆自攻螺釘達(dá)到自身承載力被剪斷,曲線突然下降;但45°T-S-6曲線并未突然下降,這是因?yàn)樵撛嚰虞d過程中,兩側(cè)自攻螺釘均出現(xiàn)相同程度彎曲變形,未被剪斷(圖4)。
60°T-S、75°T-S、90°S受力模式,釘子破壞模式皆為一側(cè)自攻螺釘被剪斷,另一側(cè)螺釘產(chǎn)生2個(gè)塑性鉸; 荷載-位移曲線開始以一定斜率直線上升,當(dāng)達(dá)到最大值時(shí),由于一顆自攻螺釘達(dá)到自身承載力被剪斷,曲線突然下降,隨著角度增大,承載力逐漸減小,剛度逐漸減小(圖5)。
圖4 拉-剪45°受力模式荷載-位移曲線及試驗(yàn)現(xiàn)象Fig. 4 Tensile-shear 45° force mode load-displacement curve and test phenomenon
圖5 拉-剪60°、75°和90°剪切受力模式荷載-位移曲線及試驗(yàn)現(xiàn)象Fig. 5 Tensile-shear 60°,75° and 90°S force mode load-displacement curve and test phenomenon
2.1.2 壓-剪受力模式 75°C-S、60°C-S受力模式,一側(cè)自攻螺釘產(chǎn)生2個(gè)明顯的塑性鉸,分別位于距離釘帽8 mm和20 mm左右處,另一側(cè)自攻螺釘在距離釘帽8 mm處被剪斷; 荷載-位移曲線在達(dá)到最大值前產(chǎn)生類似于波浪形的上升緩沖曲線,開始為一小段直線上升(鋼板孔與釘帽產(chǎn)生接觸的線彈性階段),隨著受力增大釘帽一側(cè)被鋼板抬升,達(dá)2 500 N左右曲線逐漸變緩,這是因?yàn)樵谔^程中,釘帽逐漸由向下傾斜轉(zhuǎn)變?yōu)橄虼怪狈较蛞苿?dòng),慢慢遠(yuǎn)離與鋼板的接觸,鋼板變?yōu)樘怨ヂ葆斸敆U,該轉(zhuǎn)換過程中,承載力緩慢變化,釘頭一側(cè)也在同時(shí)向下擠壓木材,導(dǎo)致自攻螺釘產(chǎn)生2個(gè)明顯塑性較,也是曲線波動(dòng)的原因; 當(dāng)達(dá)到屈服極限時(shí),一側(cè)自攻螺釘被剪斷,曲線直線下降(圖6)。
45°C-S受力模式,當(dāng)2顆釘均被剪斷時(shí)停止加載,釘子出現(xiàn)3種斷裂方式(圖7): 第1種為每一側(cè)螺釘均在距離釘帽20 mm處被剪斷,剪斷部位位于CLT試件第一層內(nèi)部,如試件1和5; 第2種為一側(cè)在距離釘帽20 mm處被剪斷,另一側(cè)在距離釘帽8 mm左右處被剪斷,剪斷部位位于鋼板與CLT形成的剪切面處,如試件2、3、4、6; 第3種為兩側(cè)均在距離釘帽8 mm左右處被剪斷,如試件7。荷載-位移曲線產(chǎn)生1次或2次小幅度下降后,節(jié)點(diǎn)突然失效,曲線降至最低。第1次下降是因?yàn)榛ㄆ焖擅芏容^大,自攻螺釘傾斜角度也較大,到一定位移后達(dá)螺釘極限承載能力,一顆釘被剪斷,但由于剪斷部位位于木材內(nèi)部,螺釘仍連接著鋼板與木材,剪斷時(shí)拉動(dòng)鋼板的拉力未突然減少,因此曲線只產(chǎn)生小幅度下降; 隨后當(dāng)另一側(cè)自攻螺釘也被剪斷時(shí),節(jié)點(diǎn)失效,曲線突然降至最低。因節(jié)點(diǎn)徹底失效前一側(cè)自攻螺釘已被剪斷,所以選用第一顆釘剪斷前產(chǎn)生的曲線(圖7右)評(píng)估壓-剪45°的真正承載能力。
采用PickPoint軟件對(duì)荷載-位移數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析,得到最大承載力、最大承載力對(duì)應(yīng)的位移、剛度和能量耗散,具體數(shù)值如表1所示。
圖6 壓-剪75°、60°受力模式荷載-位移曲線及試驗(yàn)現(xiàn)象Fig. 6 Compressive-shear 75°,60° force mode load-displacement curve and test phenomenon
圖7 壓-剪45°受力模式荷載-位移曲線及試驗(yàn)現(xiàn)象Fig. 7 Compressive-shear 45° force mode load-displacement curve and test phenomenon
表1 不同釘入角度對(duì)剪切性能的影響①Tab.1 Effect of different nailing angles on shear performance
對(duì)于承載力而言,拉-剪狀態(tài)下,隨著角度減小,承載力逐漸增大,45°、60°、75°節(jié)點(diǎn)的承載力分別為90°的1.46、1.35、1.22倍,這是因?yàn)槔?剪狀態(tài)下,角度越小,自攻螺釘?shù)妮S向分力越大,增加了剪切面的承載力。壓-剪狀態(tài)下,角度越小,承載力越小,90°節(jié)點(diǎn)的承載力分別為45°、60°、75°的4.43、2.27、1.08倍,這是因?yàn)閴?剪狀態(tài)下,鋼板在向上拉動(dòng)過程中,由于自攻螺釘彎曲變形,鋼板逐漸離開木材表面,摩擦力消失,導(dǎo)致壓-剪狀態(tài)的承載力小于拉-剪狀態(tài)。
對(duì)于剛度而言,拉-剪狀態(tài)下,隨著角度減小,剛度逐漸增大,45°、60°、75°節(jié)點(diǎn)的剛度分別為90°的3.58、2.42、2.08倍。壓-剪狀態(tài)下,剛度明顯低于拉-剪狀態(tài),45°、60°、75°節(jié)點(diǎn)的剛度分別為 90°的0.45、0.31、0.36倍。
對(duì)于能量耗散而言,無論是拉-剪狀態(tài)還是壓-剪狀態(tài),75°的能量耗散最大,且隨著角度減小,能量耗散逐漸減小。
對(duì)于最大承載力對(duì)應(yīng)的位移而言,不同角度壓-剪狀態(tài)下的位移明顯大于拉-剪狀態(tài),壓-剪狀態(tài)下由于45°在較小位移時(shí)即發(fā)生斷裂,導(dǎo)致其達(dá)到最大荷載時(shí)的位移遠(yuǎn)小于75°和60°; 而拉-剪狀態(tài)下,隨著角度減小,達(dá)到最大荷載時(shí)的位移逐漸減小。
1) 對(duì)于承載力而言,壓-剪狀態(tài)的承載力小于拉-剪狀態(tài),拉-剪狀態(tài)下,隨著角度減小,承載力逐漸增大,而壓-剪狀態(tài)下,角度越小,承載力越小。
2) 對(duì)于剛度而言,壓-剪狀態(tài)的剛度明顯低于拉-剪狀態(tài),拉-剪狀態(tài)下,隨著角度減小,剛度逐漸增大,而壓-剪狀態(tài)下,隨著角度變化剛度變化不明顯。
3) 對(duì)于能量耗散而言,無論是拉-剪狀態(tài)還是壓-剪狀態(tài),75°的能量耗散最大,也高于90°剪切。
4) 對(duì)于最大承載力對(duì)應(yīng)的位移而言,不同角度壓-剪狀態(tài)下的位移明顯大于拉-剪狀態(tài),拉-剪狀態(tài)下,隨著角度減小,達(dá)到最大荷載時(shí)的位移逐漸減小。