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        帶外掛夾心保溫混凝土墻板鋼框架結構抗震性能試驗研究

        2022-10-14 06:44:32穆弘陳安英胡晨余繼坡
        結構工程師 2022年4期
        關鍵詞:夾心外掛墻板

        穆弘 陳安英 胡晨 余繼坡

        帶外掛夾心保溫混凝土墻板鋼框架結構抗震性能試驗研究

        穆弘1陳安英2,*胡晨1余繼坡2

        (1.國網安徽省電力有限公司經濟技術研究院,合肥 230061; 2.合肥工業(yè)大學,合肥 230009)

        為研究帶外掛夾心保溫混凝土墻板鋼框架的抗震性能,考慮有無墻板、墻板類型、點支撐連接螺栓類型等因素,對無墻板鋼框架和帶外掛夾心保溫混凝土墻板鋼框架進行低周反復荷載下的對比試驗。結合試件破壞特征,分析了結構的滯回曲線、延性系數、耗能能力等抗震性能評價指標。結果表明:帶外掛夾心保溫混凝土墻板鋼框架的破壞模式為“先墻板后框架”的形式;加載過程中墻板與框架連接螺栓在掛件節(jié)點預留槽口中產生滑移變形,當螺栓滑移至長槽口邊緣后出現局部混凝土嚴重壓碎開裂或螺栓剪切破壞,同時墻板破壞后鋼梁屈曲變形而框架柱未有明顯破壞。在彈性加載階段墻板的存在能夠提高框架體系的側向承載性能,而在破壞階段連接節(jié)點保證了結構整體的延性變形能力,使墻板與框架可以協同變形,但墻板開洞會削弱結構的整體性;墻板掛架節(jié)點采用不同類型的螺栓在彈性加載階段對結構的抗震性能沒有影響。

        鋼框架, 點支撐, 外掛夾心保溫混凝土墻板, 低周反復加載, 破壞特征, 抗震性能

        0 引 言

        住建部在2019年12月將促進建筑產業(yè)轉型升級、大力推進裝配式鋼結構建筑作為工作重點任務之一。裝配式鋼結構建筑主體結構常采用技術成熟、抗震性能優(yōu)越的鋼框架結構體系,外圍護體系與主體結構的匹配性、安全性以及裝配化程度是影響推廣應用裝配式鋼結構建筑的一個關鍵要素。目前,裝配式鋼結構建筑外圍護墻板主要有單一材質輕型條板、輕鋼龍骨復合墻板和預制混凝土夾心保溫整間板三類。其中,預制混凝土夾心保溫整間板具有板縫較少、防水性能優(yōu)越、保溫圍護構造工廠一次成型、施工安裝方便的優(yōu)點[1-2],但也存在應用在鋼結構上抗震性能不夠明確的現實技術問題。

        近年來,國內外學者對帶砌塊類墻體或條板類墻板的鋼框架結構抗震性能開展了一系列研究,如文獻[4-10]分別通過試驗及理論分析方法研究了帶填充墻鋼框架結構的抗震性能,文獻[11-13]對帶蒸壓加氣混凝土條板墻板鋼框架抗震性能進行了研究。研究結果表明與鋼框架協同受力的砌塊或輕質條板在水平地震作用下會對鋼框架的受力性能產生不同程度的影響,如不同的墻板類型、外形尺寸等均會影響墻體的承載力與變形能力,進而可能會影響框架結構的受力性能,研究成果為在鋼框架結構中應用砌塊或輕質條板構造與設計方法提供了依據。然而,地震荷載下外掛夾心保溫混凝土墻板與鋼框架共同作用和抗震方面的研究尚不多見,試驗數據與理論依據的缺乏影響了該結構的工程應用。

        對無墻板鋼框架和帶外掛夾心保溫混凝土墻板鋼框架進行低周反復荷載對比試驗,考慮不同梁的跨徑、墻板形式以及墻板掛件節(jié)點連接螺栓類型作為對比參數。通過觀察結構的破壞現象,并計算分析抗震性能指標,分析地震荷載下鋼框架的側向受力及墻板影響鋼框架受力,期望為此類結構的工程設計和應用提供依據。

        1 試驗概況

        1.1 試件設計

        試驗共設計五榀單層單跨方鋼管柱-H型鋼梁鋼框架試件,試件規(guī)格及尺寸如表1所示。柱使用方鋼管,截面尺寸是200 mm×200 mm×10 mm,高度為3 100 mm;梁采用H形鋼,截面尺寸b×w×f×f均為300 mm×180 mm×6 mm×10 mm??蚣芗凹虞d示意如圖1所示,墻板上、下節(jié)點通過螺栓及圖1所示的連接節(jié)點與鋼框架進行連接,節(jié)點采用上拉下托的承載模式,設計按照墻板可以實現“平動+轉動”通用變形模式[1],可適用各種高框比例的預制墻板,同時考慮滑移變形限值和螺栓安裝誤差,連接節(jié)點設置85 mm的滑動槽;試件下節(jié)點均采用10.9級高強螺栓連接,而上節(jié)點連接采用了10.9級高強螺栓和4.8級普通螺栓兩種構造。

        表1  試件規(guī)格

        圖1 墻板點支撐連接節(jié)點示意圖

        1.2 加載方案

        抗震試驗加載如圖2所示,通過MTS作動器在框架梁對應位置試件水平往復荷載,試驗框架通過地錨約束固定,采用約束鋼筋防止構件平面外變形。

        圖2 試件加載示意圖

        在完成兩個循環(huán)、位移幅值為5 mm的預加載清零后開始正式試驗。采用位移控制加載模式進行低周反復加載,試算確定結構的屈服位移y=12 mm,加載程序按文獻[14]循環(huán)加載,如圖3所示。當試驗過程中出現墻板、連接節(jié)點、鋼框架明顯特征破壞或循環(huán)加載過程中試件反力在峰值荷載85%以下時即停止試驗。

        圖3 位移加載制度

        1.3 測量內容

        根據試驗研究目的,確定了以下測量內容:

        (1) 繪制滯回曲線所需要的每級加載時鋼框架試件加載位置處的位移與相應加載荷載。

        (2) 鋼框架柱腳、梁柱連接處、梁中部、墻板連接鋼節(jié)點以及墻板四角應變數據。

        (3) 鋼框架試件底部水平位移和墻板連接節(jié)點與鋼梁相對位移。

        2 試件破壞特征

        KJ1~KJ5試件破壞照片如圖4所示,對比鋼框架試件KJ1、KJ3極限狀態(tài)的破壞現象為鋼梁翼緣板屈曲變形、梁翼緣板與柱連接對接焊縫開裂,符合強柱弱梁的破壞機制。

        圖4 試件破壞形態(tài)

        三榀帶外掛夾心保溫混凝土墻板鋼框架(KJ2、KJ3、KJ5)首先在墻板掛件節(jié)點處出現混凝土裂縫并隨加載位移增大而發(fā)展,墻板與框架連接螺栓在掛件節(jié)點預留槽口中產生滑移變形,當螺栓滑移至長槽口邊緣后逐漸增加加載位移,出現局部混凝土嚴重壓碎開裂或螺栓剪切破壞的現象,同時墻板破壞后鋼梁屈曲變形而框架柱未有明顯破壞,為先墻板后主體框架的破壞機制,且加載至破壞階段時,墻板未出現墜落現象。

        對于帶開洞外掛夾心保溫混凝土墻板試件KJ2而言,還在門窗洞口四個拐角位置出現向墻板掛件連接節(jié)點方向發(fā)展的混凝土裂縫。

        3 試驗結果分析

        3.1 滯回曲線

        為研究試件的抗震性能,根據試驗數據繪制出各個試件的滯回曲線,如圖5所示,總體來看試件的滯回曲線較為飽滿,抗震性能良好,對比得到有外掛預制混凝土墻板試件滯回曲線荷載極值要高于無墻板鋼框架。從滯回曲線可以看出,在加載初期試件滯回曲線包圍的面積較小,結構處于彈性階段,無殘余變形,隨著加載位移的增大,殘余變形及滯回的面積開始增大,滯回曲線形狀呈梭形,說明結構開始吸收能量,并通過節(jié)點的摩擦滑移變形、墻板裂縫的增加或擴展將能量耗散但有無外掛預制混凝土墻板兩類試件滯回曲線形狀不同,不帶外掛夾心保溫混凝土墻板鋼框架的滯回曲線呈梭形,帶墻板框架的滯回曲線中部存在輕微捏縮現象,其中KJ4~5試件滯回曲線加載后期由于墻板與主體結構連接節(jié)點螺栓出現滑移導致曲線出現鋸齒形狀。

        圖5 P-Δ滯回曲線

        3.2 骨架曲線

        根據圖5得出的各試件骨架曲線如圖6所示,運用“通用彎矩屈服法”骨架曲線計算各骨架曲線特征點[15],如表2所示。由骨架曲線可有以下結論:

        圖6 試件骨架曲線

        表2  試件骨架曲線特征值

        帶墻板KJ2與不帶墻板KJ1相比,正向彈性剛度與峰值荷載分別提高24.7%和39.4%,反向彈性剛度與峰值荷載分別增強33.3%和17.8%,分析其原因說明在彈性階段墻板未發(fā)生滑移變形前,外掛夾心保溫混凝土墻板與主體結構共同受力,結構的彈性剛度得到了提高;隨著加載位移的提高,墻板與鋼框架之間發(fā)生相對滑移變形,但當墻板螺栓滑移至連接節(jié)點邊緣時,加載后期進入大震變形階段,墻板通過連接螺栓的抗剪及節(jié)點的塑性變形參與主體結構受力,導致峰值荷載有所增大。

        對比第一組和第二組兩種不同梁跨高比試件,由于第二組純鋼框架自身剛度比第一組小,導致外掛夾心保溫混凝土墻板對剛度較小的鋼框架彈性剛度和峰值荷載提高程度更大。

        對比采用普通螺栓和高強螺栓的試件KJ4、KJ5的骨架曲線,兩者基本重合,反映了墻板掛件節(jié)點螺栓類型對抗側能力幾乎沒有影響。

        帶外掛夾心保溫混凝土墻板鋼框架與不帶墻板的框架相比,各特征點的承載力均有不同程度的明顯提升,如KJ2的負向屈服荷載相比于KJ1增大了約47.2%,KJ4、KJ5的正向屈服荷載相比于KJ3分別增大了58%、68.5%。

        試件KJ2、KJ4和KJ5的特征位移基本小于KJ1、KJ2,這說明帶外掛夾心保溫混凝土墻板鋼框架降低了鋼框架的延性。

        3.3 強度退化

        圖7 同級荷載強度退化曲線

        可以得出試件KJ1~KJ5的正向同級荷載強度退化系數基本在0.86~1.14內,基本在1左右浮動,且變化幅度較??;反向同級荷載強度退化系數也主要在-1左右。這意味著所有試件的強度退化程度較小,在相同級別位移荷載下可穩(wěn)定承載。

        由圖8結果可得,試件的總體荷載強度退化系數在加載前期逐漸增大,在試件位移接近極限位移時趨于平穩(wěn),超過極限位移開始下降。在加載過程中,墻板連接節(jié)點處開始出現裂縫時強度退化細化沒有下降,結構整體性良好;當結構出現墻板連接節(jié)點螺栓剪斷、混凝土局部壓碎等破壞時,強度系數出現比較大的下降,結構進入破壞階段。

        圖8 總體荷載強度退化曲線

        3.4 剛度退化

        表3  割線剛度計算結果

        由表3可知,帶外掛夾心保溫混凝土墻板鋼框架會提高框架初始剛度,且對框架自身剛度較柔的結果提高程度較大。

        由圖9可知,前三個加載循環(huán)后,試件KJ2、KJ4和KJ5的剛度分別下降了23.3%、27.4%和29.1%,而試件KJ1和KJ3下降了10.7%和10.1%,這是因為外掛夾心保溫混凝土墻板與主體框架發(fā)生了“平動+轉動”的相對變形,使得墻板暫未與框架共同受力。加載進入大震階段后,由于墻板局部混凝土壓碎、掛件節(jié)點塑性變形、框架梁屈曲變形極大地降低了結構的剛度。

        圖9 剛度退化曲線

        3.5 延性系數

        分別按照線位移和轉角位移計算得到KJ1~KJ5的延性系數,如表4所示。

        表4  試件的延性系數

        《建筑抗震設計規(guī)范》(GB 50011—2010)規(guī)定:多高層鋼結構的彈性層間位移角限值[e]=1/250≈4 mrad,彈塑性層間位移角限值[p]=1/50≈20 mrad[16],對比規(guī)范規(guī)定與各試件的計算結果數值,五榀框架的位移延性系數在1.44~2.20,彈性極限位移角在(4.36~6.08)[e],彈塑性極限位移角在(1.53~1.92)[p],遠超過《建筑抗震設計規(guī)范》限值,且具有一定安全度,同時滿足《預制混凝土外掛墻板應用技術標準》[1]對墻板節(jié)點滿足設防地震作用下3倍彈性層間位移角的變形能力要求,說明通過設置外掛墻板可變形連接節(jié)點,帶外掛夾心保溫混凝土墻板可適用于鋼框架結構的抗震設計要求。

        3.6 耗能能力

        等效粘滯阻尼系數e按下式計算,計算結果如圖10所示。

        在同級加載位移條件下帶外掛夾心保溫混凝土墻板鋼框架的等效黏滯阻尼系數比不帶外掛墻板鋼框架大,尤其是加載初期,表明結構整體的耗能能力因墻板作用而有所提高。

        試件KJ1~KJ5加載位移/y大約在2時對應的等效黏滯阻尼系數e相對最小。不帶外掛夾心保溫混凝土墻板鋼框架試件KJ1和試件KJ3在達到最小值之后隨加載位移的提高而相應增大;帶外掛夾心保溫混凝土墻板鋼框架試件在加載初期的等效黏滯阻尼系數急速下降,部分有50%的下降幅度,證明了鋼框架與外掛墻板之間發(fā)生了相對變形而產生的能量耗散。在試驗后期(/y>2時),各試件等效黏滯阻尼系數e提高速度較快,表明試件耗能量較多。

        4 結 論

        (1) 純鋼框架的破壞模式為梁鋼梁翼緣板屈曲變形、梁翼緣板與柱連接對接焊縫開裂。帶外掛夾心保溫混凝土墻板鋼框架結構的破壞模式為“先墻板后框架”的形式,加載過程中墻板與框架連接螺栓在掛件節(jié)點預留槽口中產生滑移變形,當螺栓滑移至長槽口邊緣后出現局部混凝土嚴重壓碎開裂或螺栓剪切破壞的現象,同時墻板破壞后鋼梁屈曲變形而框架柱未有明顯破壞,為先墻板后主體框架的破壞機制,加載至破壞階段時,墻板未出現墜落現象。

        (2) 所采用的外掛夾心保溫混凝土墻板與鋼框架連接節(jié)點連接可靠,并具有一定的柔性變形能力,較好地保持了墻板與框架的協同受力。上節(jié)點采用不同類型的螺栓在彈性加載階段對結構的承載能力影響甚微,但高強螺栓能夠提高結構加載前期的耗能能力并且采用高強螺栓連接外掛墻板與鋼框架的承載力較之普通螺栓要高。

        (3) 試驗構件滯回曲線均較為飽滿,表明所有框架都具有良好的抗震性能,且?guī)鈷靿Π蹇蚣艿臏厍€飽滿程度稍許下降。外掛夾心保溫混凝土墻板可以提高框架體系在低周反復荷載彈性階段框架的剛度和承載能力。當進入塑性階段時,墻板通過連接節(jié)點的滑移實現能量釋放,避免對主體結構產生過大不利影響。

        (4) 帶外掛夾心保溫混凝土墻板鋼框架的延性系數在1.44~2.20,彈性極限位移角在(4.36~6.08)[e],彈塑性極限位移角在(1.53~1.92)[p],表明采用設計的點式連接節(jié)點帶外掛夾心保溫混凝土墻板鋼框架結構具有較好的延性,可以滿足抗震設計要求。

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        Experimental Study on Seismic Behavior of Steel Frame Structures with Precast Sandwich Insulation Concrete Fa?ade Panel

        MUHong1CHENAnying2,*HUChen1YUJipo2

        (1.State Grid Anhui Electric Power Co.,Ltd.,Economic Technology Research Institute, Hefei 230061, China; 2.Hefei University of Technology, Hefei 230009, China)

        In order to study the seismic performance of the steel frame with precast sandwich insulation concrete fa?ade panel,the comparative experiment of hollow steel frame and steel frame with precast sandwich insulation concrete fa?ade panel were carried out under low cycle repeated load test, considering the presence or absence of panel, the type of wallboard,the type of point support bolts,etc.The seismic performance of the overall structure, including the hysteresis curve,ductility coefficient and energy dissipation capacity of the frame structure are compared with the failure characteristics of the test piece. The results show that the failure mode of steel frame with external sandwich insulation concrete wallboard is “wallboard before frame”; during the loading process,the connecting bolts of wallboard and frame produce sliding deformation in the reserved slot of hanger joint, when the bolts slide to the edge of the long slot, the local concrete is seriously crushed and cracked or the bolts are sheared, the steel beam buckles and the frame column is not damaged at the same time. The existence of the wall panel can improve the frame lateral bearing capacity during the elastic loading stage,while the joints in the failure stage ensure the overall flexible deformation ability of the structure,so that the wall panel and the frame can be cooperatively deformed, but the wall panel opening will weaken the structure integrity; different types of bolts used in the upper node have little effect on the bearing capacity of the structure during the elastic loading phase.

        steel frame, point support, precast sandwich insulation concrete fa?ade panel, low cyclic repeated loading, failure characteristics, seismic performance

        2121-02-24

        安徽高校協同創(chuàng)新項目(GXXT-2019-005)

        穆 弘(1972-),河南開封人,正高級工程師,碩士研究生,合肥工業(yè)大學畢業(yè),研究方向為工程結構。

        聯系作者:陳安英(1981-),安徽和縣人,副教授,一級注冊結構工程師,博士研究生,東南大學畢業(yè),研究方向為建筑工業(yè)化。E-mail:doublemen@126.com

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