周敏瑞 程相克

（寧波吉利羅佑發(fā)動機零部件有限公司 浙江 寧波 315336）

引言

活塞連桿機構是發(fā)動機往復運動的重要結構部件，將燃燒的能量通過活塞連桿機構轉化為發(fā)動機曲軸運行的能量。由于活塞連桿高速運轉且缸體內(nèi)部燃燒爆壓高，因此工作環(huán)境較為惡劣，對NVH 性能的挑戰(zhàn)也很高。

本文描述某三缸發(fā)動機在活塞銷開發(fā)過程中，試裝件發(fā)動機在臺架試驗時出現(xiàn)敲擊異響問題，異響出現(xiàn)的工況為熱機怠速850 r/min（機油溫度50 ℃以上）及小油門降速（2 000 r/min～怠速）。針對該異響問題，測試分析判斷與發(fā)動機曲軸連桿系統(tǒng)相關，隨后通過分析活塞連桿系統(tǒng)敲擊分類及機理，并采集發(fā)動機近場噪聲、缸體振動、點火、飛輪角度等信號，通過角度域分析、拆解換件并檢測故障件參數(shù)等方法確認異響零部件，最終解決異響。

1 活塞連桿系統(tǒng)敲擊

活塞連桿系統(tǒng)將活塞的往復運動轉變?yōu)榍S的旋轉運動，即將作用在活塞上的力轉變?yōu)榍S對外輸出的轉矩，從而驅動車輪轉動?；钊B桿系統(tǒng)由缸筒、活塞、活塞環(huán)、活塞銷、連桿、連桿瓦組成，如圖1 所示?；钊趬嚎s上止點附近的敲擊主要有兩個方面：燃燒壓力波敲擊和機械敲擊。

圖1 活塞連桿系統(tǒng)組成

1.1 燃燒噪聲

燃燒噪聲是活塞運行至壓縮上止點附近，燃氣爆炸時出現(xiàn)的壓力波沖擊缸體、缸蓋和活塞，產(chǎn)生主觀的感受評價為清脆的高頻敲擊聲。發(fā)動機設計過程中，通過調整燃燒室容積，從而改變壓縮比；電控標定點火正時優(yōu)化；分層掃氣提高燃燒效率；混合氣加濃等方法改善發(fā)動機燃燒粗暴。

1.2 機械噪聲

機械噪聲與缸筒、活塞連桿組各個零件的尺寸、表面粗糙度和配合間隙有關，一般分為活塞敲缸，即活塞與缸筒之間的敲擊；活塞環(huán)異響；活塞與活塞銷敲擊；活塞銷連桿敲擊；連桿襯套敲擊和連桿軸瓦敲擊等。

活塞銷敲擊異響主要是由于：①活塞銷與銷孔座孔或連桿小頭襯套孔之間配合松曠；②機油壓力不足，機油飛濺不足，潤滑不良而磨損，間隙變大；③活塞銷卡環(huán)脫落，活塞銷軸向自由竄動。活塞銷敲擊異響一般斷火后故障缸響聲更明顯，發(fā)動機轉速升高響聲消失，對發(fā)動機各種轉速下活塞銷的運行軌跡進行計算，可以解釋低轉速斷火敲擊異響更明顯的現(xiàn)象[1]。

在產(chǎn)品設計初期應充分考慮各個件的尺寸公差、圓度、粗糙度、配合間隙等關鍵參數(shù)，同時考慮零件變形磨損量，加工工藝，潤滑狀況等相關因素，連桿小頭襯套開發(fā)中可采用增加油槽方案使連桿潤滑效果更好，避免出現(xiàn)活塞連桿系統(tǒng)機械敲擊。本案例主要展示活塞銷連桿磨損間隙過大導致的敲擊問題。

2 角度域分析方法識別異響特征

主觀判斷異響出現(xiàn)工況為發(fā)動機怠速850 r/min及低速小油門工況（2 000 r/min 以下），用聽診器進行主觀評價判斷，異響位置來源于缸體上部活塞連桿處，且一缸明顯于二三缸。

使用LMS 采集設備和噪聲振動傳感器采集發(fā)動機近場噪聲及振動信號，經(jīng)后處理分析及濾波回放，初步確定該異響頻率特性為2 000～3 500 Hz（中心頻率2 400 Hz），且缸體缸蓋等位置上均有此特征，一缸缸體上部最為明顯，如圖2 所示。

圖2 850 r/min 缸體振動頻譜圖

采集發(fā)動機噪聲信號、飛輪58 齒信號和一缸點火信號，對異響采用角度域分析[2]，橫軸為時間信號，縱軸為噪聲頻率（圖3a）、飛輪轉角（圖3b）和一缸點火信號（圖3c）。發(fā)現(xiàn)在出現(xiàn)異響的時刻與缸體上部振動相對應，時刻為飛輪缺齒（78°BTDC）后第十四齒，如圖4 所示，發(fā)動機一缸點火相位為缺齒后第十三齒，異響對應發(fā)動機曲軸相位圖里一缸點火后6°（飛輪信號一個齒對應角度為6°）活塞上止點后換向時刻，且階次特征與曲軸連桿系統(tǒng)工作階次一致，發(fā)動機曲軸兩圈一次，為一缸點火階次（即0.5 階），由此判斷異響與曲軸連桿系統(tǒng)相關。

圖3 異響特征角度域數(shù)據(jù)分析

圖4 曲軸相位圖

3 排查過程

首先，我們針對異響敲擊問題進行問題特征的識別，主要是確認敲擊出現(xiàn)的工況、冷熱機相關性等。

其次，采用經(jīng)驗法對異響源進行初次判斷，使用振動或傳聲聽診器確認發(fā)動機哪個位置敲擊特征最大，采用斷缸法確認是否和某一缸的點火相關。再使用噪聲振動設備測試該位置的振動特征，分析其頻率和階次特征，至此我們已經(jīng)基本可以確認異響位置了。

最后，對異響機進行拆機檢測，進一步驗證發(fā)動機異響位置的運動件尺寸及表面精度是否符合設計參數(shù)。通過檢測發(fā)現(xiàn)，缸體，活塞尺寸均在設計范圍內(nèi)，與試驗前相差不大，但連桿小頭直徑超差明顯。對比裝機記錄發(fā)現(xiàn)異響發(fā)動機與無異響發(fā)動機的連桿組件是相同的，出廠件尺寸均正常。對活塞銷粗糙度檢測發(fā)現(xiàn)異響機活塞銷粗糙度明顯高于非異響機，多臺異響機存在同樣的特征。由此可以判斷活塞銷粗糙度大造成連桿小頭磨損，進而導致連桿小頭直徑超差，間隙變大引起異響[3]。

4 問題驗證

對異響機更換粗糙度小的活塞銷及新的連桿系統(tǒng)，復裝后進行臺架磨合后驗證。試驗結果發(fā)現(xiàn)更換后主觀評價無異響，一缸缸體振動2 000～4 000 Hz能量降低，如圖5 所示。

圖5 更換活塞銷連桿前后一缸缸體振動

4.1 尺寸檢測

異響發(fā)動機試驗后連桿小頭Y 向（發(fā)動機進排氣方向）尺寸超差明顯，如圖6 所示。將異響機活塞銷與非異響機活塞銷進行檢查對比發(fā)現(xiàn)，異響機活塞銷表面粗糙度較差，如圖7 所示。且查詢同批次新活塞銷裝機的十臺發(fā)動機均存在此異響問題[4]。

圖6 試驗前后連桿小頭尺寸對比

圖7 異響機與無異響機活塞銷粗糙度對比

4.2 生產(chǎn)工藝分析

對活塞銷滲碳層進行分析，發(fā)現(xiàn)異響批次的活塞銷滲碳層超差。記錄的實際生產(chǎn)工藝不符合熱處理要求，由此供應商需對活塞銷生產(chǎn)工藝進行優(yōu)化，并提供樣件進行驗證。

5 結論

本案例通過在發(fā)動機降本樣件開發(fā)中對異響件測試，發(fā)現(xiàn)除了要求零部件設計尺寸及公差需滿足圖紙參數(shù)外，供應商還應對生產(chǎn)工藝和樣件質量嚴格把關。在降本過程中，性能不應低于原機樣件，尤其是活塞連桿系統(tǒng)這些高速運轉件，從而避免出現(xiàn)NVH 問題。

對于供應商樣件開發(fā)和生產(chǎn)過程管控問題，需各系統(tǒng)驗證或者充分評估后，對多樣本反復驗證，無質量問題后再進行切換。