薛英霞

(遼寧省河庫(kù)管理服務(wù)中心 (遼寧省水文局)，遼寧 沈陽(yáng) 110003)

1 工程概況

觀音閣水庫(kù)是我國(guó)在巖溶地區(qū)修建的第四座高壩，也是我國(guó)第一座采用RCD工法修建的碾壓混凝土重力壩，由擋水、溢流、底孔及電站壩段等4部分組成。壩頂長(zhǎng)1040 m，分65個(gè)壩段，壩頂寬10 m，最大壩高82 m，最大壩底寬61.3 m。壩體剖面為“金包銀”型式，碾壓混凝土96.6萬(wàn)m3。1989年9月開(kāi)工，總工期為6年，工程總投資23.19億元[1]。

觀音閣水庫(kù)大壩地處巖溶地區(qū)，地質(zhì)構(gòu)造復(fù)雜，巖溶發(fā)育。為掌握其變化規(guī)律，滿足工程運(yùn)行期大壩安全監(jiān)測(cè)的需要，設(shè)計(jì)了以河床壩段為重點(diǎn)，以壩體變形為主要內(nèi)容的大壩安全監(jiān)測(cè)體系,包括大壩水平位移、壩體撓度、壩體傾斜、基巖變形及壩基、壩頂和近壩區(qū)沉陷。安裝觀測(cè)儀器設(shè)備8種276臺(tái)(套)，詳見(jiàn)表1。各監(jiān)測(cè)項(xiàng)目的監(jiān)測(cè)頻次詳見(jiàn)表2。

(1)水平位移觀測(cè)。全壩通過(guò)三條引張線，五條倒垂線和四條正垂線及一條視準(zhǔn)線組成大壩水平位移觀測(cè)系統(tǒng)，使全壩各壩段特別河床壩段壩基、壩體中部及壩頂水平位移均能得到控制。

(2)壩體撓度觀測(cè)。壩體撓度選定BL15、28和42三個(gè)壩段布設(shè)正垂線，采用多點(diǎn)觀測(cè)站法觀測(cè)。

表1 監(jiān)測(cè)設(shè)備統(tǒng)計(jì)情況

表2 各監(jiān)測(cè)項(xiàng)目的監(jiān)測(cè)頻次

(3)壩基、壩頂和近壩沉陷觀測(cè)。壩基沉陷測(cè)點(diǎn)分別布設(shè)在灌漿廊道上游壁和排水廊道下游壁，每個(gè)壩段均有測(cè)點(diǎn)。壩頂沉陷測(cè)點(diǎn)在壩頂下游側(cè)。近壩沉陷觀測(cè)采用一等水準(zhǔn)環(huán)線全長(zhǎng)4 km。

2 監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)整理

2.1 水平位移

1997年初—1999年底壩頂水平位移變幅一般壩段在8～10 mm，最大變幅為13.34 mm，略超出設(shè)計(jì)計(jì)算值(12.68 mm)。主要分布在BL15～36壩段。1998年初—1999年底壩頂水平位移變幅一般在6.0 mm左右，個(gè)別壩段最大變幅為9.74 mm，主要分布在河床內(nèi)的溢流、底孔及電站壩段，遠(yuǎn)小于理論計(jì)算值。

各測(cè)點(diǎn)受氣溫影響相關(guān)變化較大，壩頂廊道(高程260 m)內(nèi)多數(shù)測(cè)點(diǎn)呈年周期性變化，對(duì)壩體水平位移受氣溫的影響存在滯后性，滯后時(shí)間約3—4月。在每年的低溫季節(jié)出現(xiàn)向下游位移的較大值，高溫季節(jié)出現(xiàn)向上游位移的較大值。除左岸擋水壩段有向上游位移趨勢(shì)外，其他壩段均出現(xiàn)向下游位移，但變形趨勢(shì)已經(jīng)穩(wěn)定，其中河床中部壩段出現(xiàn)向上游變形趨勢(shì)，觀測(cè)值雖略有增加，但增量值較小且逐漸趨于穩(wěn)定，見(jiàn)圖1。壩基水平位移除右岸埡口擋水壩段有向上游位移趨勢(shì)外，其他溢流、底孔及電站壩段都有向下游位移趨勢(shì)，增量值較小，1999年測(cè)得的最大變幅為3.3 mm，見(jiàn)圖2。

圖1 壩頂水平位移典型過(guò)程線(BL27,BL29)

圖2 壩基水平位移典型過(guò)程線(BL5,BL15,BL42)

2.2 垂直位移

自1998年初以來(lái)，壩頂最大變幅為8 mm，測(cè)點(diǎn)有上升趨勢(shì)，見(jiàn)圖3，壩基最大變幅為3.45 mm。相鄰壩段之間差值很小[2]。

圖3 壩頂?shù)湫蛪味纬料蔹c(diǎn)過(guò)程線

2.3 基巖變形

大壩蓄水以后基巖變形在 -1.6～1.2 mm之間變化，隨水位升高逐漸增大，趨勢(shì)明顯，而且排水廊道處的測(cè)值小于灌漿廊道的。自1996年以來(lái)，最大值為0.75 mm，最小值為-1.66 mm，最大變幅為1.09 mm。

2.4 壩體撓度

以BL27壩段為例，采用1997—1999三年的測(cè)值繪制撓度圖，見(jiàn)圖4，縱軸為壩體橫斷面豎向軸線，高程148 m表示倒垂孔內(nèi)的錨固點(diǎn)，高程190 m、225 m表示底層和中層廊道內(nèi)測(cè)點(diǎn)，高程260 m表示頂層廊道內(nèi)測(cè)點(diǎn)，從圖中可以看出，變幅分布情況是壩頂遠(yuǎn)大于壩基，壩體越高，變幅越大。

圖4 BL27壩段壩體撓度

3 回歸分析

3.1 水平位移回歸分析

混凝土重力壩水平位移的影響因素主要為自重、水深(H)、溫度及時(shí)效(t)等四類，壩體完工后自重基本不變，故分析運(yùn)行期資料時(shí)著重考慮的是水深(H)、溫度及時(shí)效(t)等三類因子?，F(xiàn)選取的水壓因子有當(dāng)天庫(kù)水位和前10 d、20 d、30 d內(nèi)的平均庫(kù)水位(Hn)的一次方、二次方、三次方、四次方；因壩基溫度資料不全，所以取氣溫代替壩溫。選取的氣溫因子有當(dāng)天和前10 d、30 d、60 d、90 d、120 d、150 d內(nèi)平均氣溫(Tn)。選取的時(shí)效因子有對(duì)數(shù)型ln(1+t1+t)和多項(xiàng)式t，其中t為從蓄水起到分析時(shí)段始日期的累計(jì)天數(shù)。選用1997年初—1999年底三層廊道內(nèi)所有測(cè)點(diǎn)觀測(cè)資料建立回歸模型，以BL27壩段三層廊道測(cè)點(diǎn)為例，有回歸方程,見(jiàn)式(1)～式(3)：

δEX327=0.246H90-0.167T30+

57.487ln(781+t)-4.393×10-3t-7.263

(1)

12.333H90-0.184T+0.103T30-9.575T120+

35.874 ln(1+780+t)-2.652t+0.763

(2)

δEX127=8.52H-0.532H10-1.79T60+

8.98 ln(781+t)-4.310t-0.760

(3)

式中：δ為水平位移, mm;H為水壓因子，m;T為溫度因子，℃;t為時(shí)效因子，d。

選取典型壩段成果數(shù)據(jù)見(jiàn)表3。表中各因子采用逐步回歸分析方法篩選出顯著因子，從回歸成果可知，水平位移有下列特點(diǎn)。

表3 水平位移回歸分析入選因子

(1)回歸方程的復(fù)相關(guān)系數(shù)均在0.69以上，剩余標(biāo)準(zhǔn)差均在1.99 mm以下，實(shí)測(cè)過(guò)程線與回歸過(guò)程線擬合程度較好，以BL27壩段EL260-27和EL190-27兩個(gè)測(cè)點(diǎn)為例，見(jiàn)圖5。

(2)回歸方程中多數(shù)測(cè)點(diǎn)選入時(shí)效因子，且變化明顯，見(jiàn)表4，其中有的水平位移隨時(shí)間延長(zhǎng)呈向下游移動(dòng)趨勢(shì)，有的呈向上游移動(dòng)趨勢(shì)。受時(shí)效影響，說(shuō)明隨庫(kù)內(nèi)泥沙淤積的增加，在較高水壓力作用下使壩基巖石裂隙進(jìn)一步壓實(shí)，以及混凝土本身的徐變，從而產(chǎn)生非彈性變形。

(3)測(cè)點(diǎn)中多數(shù)隨氣溫降低呈現(xiàn)向下游移動(dòng)趨勢(shì)，均呈現(xiàn)年周期性變化，僅RP5、RP7、EX301、EX129～125回歸方程未選入溫度因子。

(4)多數(shù)測(cè)點(diǎn)回歸方程中選入水壓因子，隨上游水位上漲呈向下游移動(dòng)趨勢(shì)。

(5)多數(shù)測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)過(guò)程線和回歸過(guò)程線之間擬合程度較好。

3.2 對(duì)水平位移回歸分析成果的解釋

時(shí)效是影響壩體水平位移的主要因素。受時(shí)效影響，測(cè)點(diǎn)呈向下游趨勢(shì)變化，蓄水運(yùn)行初期時(shí)效變形量較大，到1998年以后逐漸趨于穩(wěn)定或回升，見(jiàn)圖6。

圖6 BL27壩段壩頂測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)過(guò)程線與回歸過(guò)程線圖

由水平位移回歸成果可以看出，總體上壩頂水平位移主要受氣溫影響，有69.1%的壩段氣溫分量占第一位，其次是時(shí)效分量；中層水平位移主要受時(shí)效影響，有56.1%的壩段時(shí)效分量占第一位，其次是溫度分量；基礎(chǔ)水平位移主要受水壓影響，有63.1%的壩段水壓分量占第一位，其次是時(shí)效分量。壩頂(高程267 m)及中層廊道(高程225 m)內(nèi)多數(shù)測(cè)點(diǎn)呈現(xiàn)不規(guī)則年周期性變化，一般在每年的低溫季節(jié)產(chǎn)生向下游變形的較大值，高溫季節(jié)產(chǎn)生向下游變形的較小值，這也是混凝土重力壩水平位移變形的一般規(guī)律。由于低溫時(shí)，下游壩面臨空溫度低于上游臨水壩面，因而溫度荷載作用使壩體產(chǎn)生向下游變形，反之則向上游變形，同時(shí)隨著庫(kù)水位上漲或降低，壩頂相應(yīng)向上游變形減小或增大。

受時(shí)效影響，有的呈趨勢(shì)變化，說(shuō)明隨庫(kù)內(nèi)泥沙淤積的增加，在較高水壓力作用下使壩基巖石裂隙進(jìn)一步壓實(shí)，及混凝土本身的徐變，從而產(chǎn)生非彈性變形，在蓄水運(yùn)用初期階段屬于正?，F(xiàn)象，對(duì)主要受時(shí)效影響的BL21、24、25、27、42壩段要加強(qiáng)監(jiān)控和分析[3]。

4 結(jié) 語(yǔ)

(1)水平位移變幅一般在8～10 mm，多數(shù)部位變形已趨于穩(wěn)定，僅表現(xiàn)為呈年周期變化的形態(tài)，大壩變形符合一般規(guī)律，反映了大壩處于彈性工作狀態(tài)。

(2)水平位移回歸成果表明，壩頂水平位移主要受氣溫影響，其次是時(shí)效；中層水平位移主要受時(shí)效影響，其次是氣溫；基礎(chǔ)水平位移主要受水壓影響，其次是時(shí)效。對(duì)主要受時(shí)效影響的BL21、24、25、27、42壩段要加強(qiáng)監(jiān)控和分析。

通過(guò)對(duì)壩體位移安全監(jiān)測(cè)資料的分析表明，壩基水平位移小于設(shè)計(jì)采用值，綜合壩體、壩基外觀檢查資料判斷，未發(fā)現(xiàn)異?，F(xiàn)象，水庫(kù)大壩運(yùn)行正常。