崔光耀,熊 泳,郭艷軍
(1.北方工業(yè)大學(xué) 土木工程學(xué)院,北京 100144;2.中國電建集團四川電力設(shè)計咨詢有限責(zé)任公司,四川 成都 610041)
隨著經(jīng)濟的發(fā)展,我國的交通基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)持續(xù)深入發(fā)展。隧道作為交通基礎(chǔ)設(shè)施的重要組成部分,其抗震性能將直接影響交通的正常運行[1]。因此,提高隧道的抗震性能變得尤為重要。
目前,國內(nèi)主要有兩種途徑來提高隧道的抗震性能,一是結(jié)構(gòu)加固或圍巖加固[2],二是施作減震層、減震縫[3]。兩種途徑各有利弊[4],要保障強震區(qū)隧道的結(jié)構(gòu)安全性,需要選擇合適的抗減震措施。
國內(nèi)外學(xué)者都對隧道減震層進行了諸多的研究,研究的主要方面有:通過數(shù)值模擬和振動臺試驗,對減震層的減震機制進行了研究[5];通過振動臺試驗,研究了減震層對襯砌裂縫數(shù)量的影響,結(jié)果表明設(shè)置減震層能有效抑制襯砌開裂[6];通過數(shù)值模擬,研究了減震層厚度對減震效果的影響[7];通過振動臺試驗,研究了減震層對結(jié)構(gòu)位移、應(yīng)力、加速度響應(yīng)的影響,結(jié)果表明減震層能有效改善結(jié)構(gòu)的受力性能,協(xié)調(diào)隧道的整體變形,降低襯砌的內(nèi)力[8];通過模型試驗,研究了不同減震層材料對減震效果的影響[9-10];通過模型試驗,研究了斷層條件下減震層的減震效果[11-12];通過數(shù)值模擬,研究了軟硬圍巖交界面的傾角對減震層減震效果的影響[13-14]。上述研究主要集中在減震層的減震原理、減震層的材料和厚度以及不良地質(zhì)條件下減震層的減震效果等方面,但是在雙線矩形隧道減震層的施設(shè)方式方面研究卻很少。
因此,本文依托某小凈距雙線矩形隧道工程,通過FLAC3D軟件進行數(shù)值模擬,研究了上軟下硬復(fù)合地層減震層的施設(shè)方式對減震效果的影響,研究結(jié)果可以為類似工程抗震設(shè)防設(shè)計提供借鑒。
隧址區(qū)的地層主要分為兩層,上層是素填土和粉質(zhì)粘土,為Ⅴ級圍巖;下層是中風(fēng)化的花崗巖,巖性較好,為Ⅱ級圍巖。
該隧道為小凈距雙線矩形隧道,單個矩形隧道寬度為12.6m,高度為7.65m,兩隧道凈距為6m。隧道襯砌采用C25混凝土澆筑,厚度為0.5m。
根據(jù)該工程資料建立計算模型,該隧道埋深5.5m,計算模型的橫向長度取90m,豎向長度取43.05m。五級圍巖與二級圍巖均為水平地層,層理面距地面9.3m。將減震層設(shè)置在圍巖與襯砌之間,厚度選用0.1m。
使用有限差分軟件FLAC3D進行建模,土體使用彈塑性模型,采用摩爾-庫倫屈服準(zhǔn)則,隧道襯砌采用彈性模型。模型計算分兩部分進行,第一部分為靜力計算,此時四周與下邊界全約束,上邊界放松;第二部分為動力計算,此時模型四周采用自由場邊界,下邊界采用靜態(tài)邊界,動力阻尼為0.1571。動力計算時地震波從模型下邊界輸入。計算模型如圖1所示。
圖1 計算模型
地震波選用8度汶川地震波,加載時間為14.98s,并對地震波進行濾波與基線矯正,得到的地震波的加速度時程曲線(以x方向為例)如圖2所示。
圖2 加速度時程曲線
圍巖參數(shù)根據(jù)該工程地質(zhì)勘察資料確定,混凝土參數(shù)參考《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010—2010)[15],減震層參數(shù)根據(jù)實驗數(shù)據(jù)測得。具體參數(shù)如表1所示。
表1 計算參數(shù)
為研究復(fù)合地層中減震層的減震效果,分別在軟土層、襯砌底部、襯砌全環(huán)設(shè)置減震層。減震層為海綿橡膠板,厚度為10cm,計算工況詳情如表2、圖3所示。
表2 計算工況
(a)工況1(b)工況2(c)工況3(d)工況4圖3 工況設(shè)置圖(紅色為減震層)
為反應(yīng)矩形隧道的結(jié)構(gòu)動力力學(xué)響應(yīng),在隧道的拱頂、仰拱、左拱肩、右拱肩、左邊墻、右邊墻、左拱底、右拱底位置設(shè)置監(jiān)測點,具體布置情況如圖4所示。
圖4 監(jiān)測點布置圖
提取各工況襯砌橫向位移進行分析,結(jié)果如圖5所示。
(a)工況1
提取各工況的結(jié)構(gòu)最大橫向位移,計算工況2-工況4橫向位移的減震效果(與工況1對比),計算結(jié)果如表3所示。
表3 橫向位移及減震效果
由表3可知,與工況1相比,結(jié)構(gòu)橫向位移在施加減震層后均有所減小,其中半包減震層可使橫向位移減小29.9%;墊層減震層可使橫向位移減小23.5%;全環(huán)減震層可使橫向位移減小19.5%。從橫向位移角度分析,施設(shè)半包減震層的減震效果最優(yōu)。
拱頂位移是衡量結(jié)構(gòu)變形的重要因素,提取各工況下結(jié)構(gòu)的拱頂位移最大值,并計算工況2-工況4拱頂位移的減震效果(與工況1對比),計算結(jié)果如表4所示。
表4 拱頂位移及減震效果
由表4可知,與工況1相比,拱頂位移在施加減震層后均有所減小,其中半包減震層可使拱頂位移減小22.9%;墊層減震層可使拱頂位移減小13.7%;全環(huán)減震層可使拱頂位移減小20.6%。從拱頂位移角度分析,施設(shè)半包減震層的減震效果最優(yōu)。
提取各工況最大與最小主應(yīng)力進行分析,結(jié)果如圖6、圖7所示。其中主應(yīng)力受拉為正,受壓為負。
(a)工況1(b)工況2(c)工況3(d)工況4圖6 最大主應(yīng)力云圖
(a)工況1(b)工況2(c)工況3(d)工況4圖7 最小主應(yīng)力云圖
提取各工況下襯砌的最小、最小主應(yīng)力,并計算工況2-工況4主應(yīng)力的減震效果(與工況1對比),計算結(jié)果如表5所示。
表5 主應(yīng)力及減震效果
由表5可知,與工況1相比,設(shè)置減震層可以減小襯砌的最大、最小主應(yīng)力,其中半包減震層可以使最大、最小主應(yīng)力降低26.1%和8%;墊層減震層可以使最大、最小主應(yīng)力降低10.8%和1.3%,全環(huán)減震層可以使最大、最小主應(yīng)力降低22.5%和4.7%。從最大、最小主應(yīng)力方面分析,施設(shè)半包減震層的減震效果最優(yōu)。
提取各工況最大剪應(yīng)力,結(jié)果如圖8所示。
(a)工況1(b)工況2(c)工況3(d)工況4圖8 最大剪應(yīng)力云圖
提取各工況下襯砌的最大剪應(yīng)力,并計算工況2-工況4剪應(yīng)力的減震效果(與工況1對比),計算結(jié)果如表6所示。
表6 最大剪應(yīng)力及減震效果
由表6可知,與工況1相比,設(shè)置減震層可以減小襯砌的最大剪應(yīng)力,其中半包減震層可使最大剪應(yīng)力降低8.1%,全環(huán)減震層可使最大剪應(yīng)力降低1.4%,墊層減震層可使最大剪應(yīng)力降低4.8%。從最大剪應(yīng)力方面分析,施設(shè)半包減震層的減震效果最優(yōu)。
按公路隧道設(shè)計規(guī)范[16]計算隧道襯砌結(jié)構(gòu)安全系數(shù),提取各工況隧道截面最小安全系數(shù),并計算工況2-工況4最小安全系數(shù)的減震效果(與工況1對比),計算結(jié)果如表7所示。
表7 最小安全系數(shù)及減震效果
由表7可知,與工況1相比,設(shè)置減震層可以提高襯砌的安全系數(shù),其中半包減震層可以使最小安全系數(shù)提高44.2%,墊層減震層可以使最小安全系數(shù)提高5.0%,全環(huán)減震層可以使最小安全系數(shù)提高30.4%。安全系數(shù)可以直觀反映結(jié)構(gòu)的安全程度,從安全系數(shù)方面分析,施設(shè)半包減震層的減震效果最優(yōu)。
(1)從位移方面考慮,半包、墊層、全環(huán)減震層,分別可以使橫向位移減小29.9%、23.5%、19.5%;使拱頂位移減小22.9%、13.7%、20.6%。
(2)從應(yīng)力方面考慮,半包、墊層、全環(huán)減震層分別可以使最大主應(yīng)力降低26.1%、8.0%、8.1%;使最小主應(yīng)力降低10.8%、1.3%、1.4%;使最大剪應(yīng)力降低22.5%、4.7%、4.8%。
(3)從安全系數(shù)方面考慮,半包、墊層、全環(huán)減震層分別可以使安全系數(shù)提高44.2%、5.0%、30.4%。綜上,施設(shè)半包減震層的減震效果最優(yōu)。推薦該工程在軟土層位置設(shè)置減震層進行抗震設(shè)防。