孟兆潔, 王云霞, 閻逢元, 李 楠

(1. 中國科學(xué)院蘭州化學(xué)物理研究所 固體潤滑國家重點實驗室, 甘肅 蘭州 730000;2. 中國科學(xué)院大學(xué), 北京 100049;3. 蘇州熱工研究院有限公司, 廣東 深圳 518000)

超高分子量聚乙烯(UHMWPE)是一種生物相容性好、化學(xué)穩(wěn)定性高、抗沖擊且耐磨的工程塑料，被廣泛應(yīng)用于多種運行工況[1]. 其工件在服役過程中，不可避免地受到微動磨損的影響. 由于微動具有振幅小、頻率高的特征[2]，UHMWPE工件在微動過程中會因摩擦熱集中發(fā)生嚴重的塑性形變，進而影響設(shè)備的穩(wěn)定性和使用壽命[3]. 為改善這一狀況，需對UHMWPE進行改性處理，其中納米顆粒填充UHMWPE基復(fù)合材料是一種簡便有效的改性方法[4]. UHMWPE常用的增強填料包括納米陶瓷粉末(如Al2O3[5-6]、SiO2[7]、TiO2[8]、ZrO2[9])、天然礦物(如納米蒙脫石[10]、羥基磷灰石[11-12]、凹凸棒石[13])及碳基材料(石墨烯[14]、碳納米管[15])等.

凹凸棒石(ATP)是一種具有鏈層狀結(jié)構(gòu)的天然納米級鎂鋁硅酸鹽礦物[16]，研究發(fā)現(xiàn)，適量的凹凸棒石在UHMWPE基體均勻分散后，能夠與基體緊密結(jié)合，并促進基體結(jié)構(gòu)的致密化. 同時，凹凸棒石作為填料填充改性UHMWPE后，復(fù)合材料的抗摩擦磨損性能提高. 但凹凸棒石易團聚，會對基體的連續(xù)性造成破壞. 因此，凹凸棒石在UHMWPE基體中的分散程度是影響復(fù)合材料摩擦學(xué)性能的關(guān)鍵因素，通過原位生長納米顆粒提高其表面能可有效改善凹凸棒石與基體的結(jié)合性[17]. 納米二氧化鈦具有優(yōu)異的力學(xué)性能、低膨脹、高導(dǎo)熱性和耐熱性，且形貌尺寸可控[18-19]，目前以凹凸棒石為載體，在其表面原位生長納米二氧化鈦制備凹凸棒石-二氧化鈦(ATP-TiO2)雜化材料的技術(shù)已較為成熟，常作為吸附材料應(yīng)用于催化領(lǐng)域，但其作為填料增強改性聚合物摩擦學(xué)性能及其微觀形貌對摩擦機理的影響卻鮮有研究.

本研究中采用兩種方法制備不同形貌的ATP-TiO2雜化材料，并將兩種形貌的ATP-TiO2雜化材料作為填料填充改性UHMWPE，研究ATP-TiO2雜化材料對UHMWPE復(fù)合材料微動摩擦學(xué)性能的影響. 本研究的目的在于探討ATP-TiO2雜化材料形貌對UHMWPE復(fù)合材料微觀結(jié)構(gòu)及其摩擦磨損性能的影響，為ATPTiO2雜化材料作為填料在改性UHMWPE中的應(yīng)用提供一些理論依據(jù).

1 試驗部分

1.1 材料及制備

UHMWPE(GUR 4 150)購于美國Ticona公司，分子量為9.2 ×106g/mol，密度0.93 g/cm3. 凹凸棒石產(chǎn)自安徽省明光市，密度為1.98 g/cm3. 鈦酸四丁酯溶液購于成都科隆化工有限公司. 乙酸和乙醇均購自于利安隆博華醫(yī)藥化學(xué)有限公司.

溶膠凝膠法合成ATP-TiO2雜化材料步驟如下：將鈦酸四丁酯與乙醇以1:4的體積比混合，并加入2 mL乙酸防止水解；在混合好的溶液中加入2 g凹凸棒石，超聲分散2 h；將懸浮液轉(zhuǎn)移至攪拌裝置中，通過恒壓漏斗勻速滴入去離子水進行水解；待反應(yīng)物形成溶膠，陳化24 h，完全干燥后520 ℃下煅燒2 h，得到反應(yīng)產(chǎn)物. 重復(fù)以上除步驟二之外的其他操作流程，制備純TiO2作為對比.

蒸汽法合成ATP-TiO2雜化材料步驟如下：將鈦酸四丁酯與乙醇以1:4的體積比例混合，并加入2 mL乙酸防止水解；在混合的溶液中加入2 g凹凸棒石，超聲分散2 h后抽濾，去除過量的前驅(qū)體溶液；將抽濾得到的產(chǎn)物用10 mL乙醇分散，并轉(zhuǎn)移至100 mL燒杯中，再將燒杯置于有少量去離子水的500 mL燒杯中，密封后放入水浴鍋；60 ℃恒溫攪拌，使反應(yīng)物緩慢水解，待其形成溶膠，陳化24 h，干燥完全后520 ℃煅燒2 h，得到反應(yīng)產(chǎn)物.

由ATP和ATP-TiO2雜化材料填充改性超高分子量聚乙烯復(fù)合材料的制備過程如下：將填料以質(zhì)量分數(shù)為5%的比例添加至UHMWPE聚合物粉末中，機械混合均勻后，在200 ℃、10 MPa下熱壓燒結(jié)形成Φ25 mm×8 mm的柱狀樣品. 按照填料種類分別將復(fù)合材料命名為ATP/UHMWPE，ATP-TiO2(溶膠凝膠法/sol-gel)/UPE和ATP-TiO2(蒸汽法/steam)/UPE.

1.2 試驗表征技術(shù)

樣品形貌采用掃描電子顯微鏡(SEM，JSM-5600LV)、場發(fā)射掃描電子顯微鏡(FESEM，JSM-6701F)及透射電子顯微鏡(TEM，TF20)觀測得到. UHMWPE及其復(fù)合材料的硬度和彈性模量分別采用橡塑邵氏D硬度計(LX-D)及納米壓痕儀(TIX-NHT2)進行測試. 熱重分析(TGA)測試采用(NETZSCH公司，STA449F3)熱分析儀，氮氣氣氛，升溫速率10 ℃/min. 雜化材料結(jié)晶結(jié)構(gòu)由X射線衍射儀(XRD，D8Discover25)進行測試分析，比表面積由孔徑分析儀(BET，ASAP 2020M)測試得到.

微動摩擦試驗在Optimol微動摩擦磨損試驗機(SRV-IV)上進行. 摩擦對偶為Φ10 mm的GCr15鋼球，硬度(HRC)約為58~66. 試驗前，將摩擦副在乙醇溶液中超聲清洗30 min. 摩擦試驗條件如下：載荷10 N，振幅50 μm，頻率100 Hz，周期1 h. 動態(tài)摩擦系數(shù)由試驗機實時記錄，平均摩擦系數(shù)取3次試驗結(jié)果的平均值，復(fù)合材料比磨損率計算方法如下：

其中：K為復(fù)合材料比磨損率，單位mm3/(N·m)；ΔV為磨損體積，單位mm3；FN為載荷，單位N；L為總行程，單位m. 磨損體積由非接觸式三維輪廓儀(KLA-Tencor)測量測到.

2 結(jié)果與討論

2.1 ATP-TiO2雜化材料及復(fù)合材料的分析

圖1為凹凸棒石、溶膠凝膠法和蒸汽法制備的ATP-TiO2雜化材料的形貌照片. 如圖1(a)和(d)所示，凹凸棒石是一種棒狀的納米纖維，長度約為700~900 nm，表面光滑且尺寸均一. 溶膠凝膠法制備的雜化材料形貌如圖1(b)和(e)所示，凹凸棒石表面包覆1層直徑約為50~200 nm的顆粒物，顆粒物團聚嚴重，包覆厚度不均勻，雜化材料整體呈塊狀結(jié)構(gòu). 而蒸汽法制備的ATPTiO2雜化材料保留了凹凸棒石纖維的棒狀結(jié)構(gòu)，表面均勻負載了1層直徑約為10 nm的顆粒物[圖1(c)和(f)].與純凹凸棒石相比，雜化材料表面粗糙度明顯增加，從蒸汽法制備雜化材料的元素譜圖[圖1(g)]中可以看出該雜化材料主要元素有O、Si和Ti等，且Ti元素覆蓋輪廓面積大于Si元素，說明在相應(yīng)位置，Ti元素分布于Si元素外層，二氧化鈦顆粒成功負載在凹凸棒石表面.

通過XRD對ATP、TiO2及兩種ATP-TiO2雜化材料的晶體結(jié)構(gòu)進行表征分析，結(jié)果如圖2所示. 由圖2可以看出，二氧化鈦特征譜圖中，位于2θ=25.8°、37.9°、47.5°、54.2°、55.4°和62.7°的特征峰分別對應(yīng)于其銳鈦礦相的(101)、(004)、(200)、(105)、(211)和(204)晶面，說明二氧化鈦結(jié)構(gòu)為銳鈦礦型[20]. 溶膠凝膠法與蒸汽法制備的ATP-TiO2雜化材料衍射譜圖明顯不同，其中溶膠凝膠法制備的ATP-TiO2雜化材料特征峰位與二氧化鈦重合度高，僅在2θ=22.5°和27.6°處保留了對應(yīng)于凹凸棒石的微弱特征峰[21]，這歸因于溶膠凝膠法制備的雜化材料中局部快速水解形成的二氧化鈦顆粒對凹凸棒石纖維束的團聚型包裹. 同時，蒸汽法制備的ATP-TiO2雜化材料保留了二氧化鈦對應(yīng)(101)晶面的特征峰和位于2θ=28.2°的凹凸棒石中石英的特征峰，僅在相對峰強上較兩種單質(zhì)發(fā)生改變. 由此說明，在ATP-TiO2雜化材料制備的過程中沒有生成新物質(zhì).

圖3所示為ATP、TiO2及兩種ATP-TiO2雜化材料的熱重曲線，試驗后雜化材料中兩相的質(zhì)量百分數(shù)列于表1中. 從圖3中可以看出，TiO2在室溫至800 ℃溫度范圍內(nèi)沒有質(zhì)量損失. 凹凸棒石在煅燒過程中質(zhì)量損失約為19.93%，原因在于加熱過程中，凹凸棒石表面吸附水、結(jié)晶水和部分結(jié)構(gòu)水的階段性分解[22]. 相較之下，ATP-TiO2雜化材料的質(zhì)量損失遠低于凹凸棒石. 其中，蒸汽法制備的ATP-TiO2雜化材料在分解過程中質(zhì)量損失為6.11%，溶膠凝膠法制備的ATP-TiO2雜化材料質(zhì)量損失為7.33%，說明在相同前驅(qū)體濃度下，溶膠凝膠法制備的雜化材料中凹凸棒石質(zhì)量比更高，蒸汽法制備的ATP-TiO2雜化材料中二氧化鈦的負載量高于溶膠凝膠法制備的雜化材料. 說明二氧化鈦的負載能有效提高ATP-TiO2雜化材料的耐熱性. 且在相同前驅(qū)體濃度下，蒸汽法較溶膠凝膠法具有更高的二氧化鈦轉(zhuǎn)化率.

表1 兩種雜化材料中凹凸棒石與二氧化鈦質(zhì)量占比Table 1 Proportion of TiO2 and ATP in two kinds of ATP-TiO2 hybrid

Fig. 1 FESEM and TEM micrographs of (a, d) ATP, (b, e) ATP-TiO2 hybrid prepared by sol-gel method and (c, f) ATP-TiO2 hybrid prepared by steam method. (g) The mapping of ATP-TiO2 hybrid prepared by steam method圖1 FESEM及TEM形貌照片：(a, d) ATP，(b, e)溶膠凝膠法制備ATP-TiO2雜化材料和(c, f)蒸汽法制備ATP-TiO2雜化材料及(g)蒸汽法制備ATP-TiO2雜化材料的元素譜圖

Fig. 2 XRD patterns of TiO2, ATP, ATP-TiO2 hybrid prepared by sol-gel method and ATP-TiO2 hybrid prepared by steam method圖2 TiO2、ATP、溶膠凝膠法制備ATP-TiO2雜化材料和蒸汽法制備ATP-TiO2雜化材料的X射線衍射譜圖

Fig. 3 Thermogravimetry curves of TiO2, ATP, ATP-TiO2 hybrid prepared by sol-gel method and ATP-TiO2 hybrid prepared by steam method圖3 TiO2、ATP、溶膠凝膠法制備ATP-TiO2雜化材料和蒸汽法制備ATP-TiO2雜化材料的熱重曲線

圖4所示為凹凸棒石、溶膠凝膠法和蒸汽法制備ATP-TiO2雜化材料的N2吸附脫附等溫曲線以及比表面積柱狀圖. 從圖4中可以看出，ATP及兩種雜化材料的吸附脫附等溫曲線為“IV”型等溫線，其中，凹凸棒石吸附量高于兩種雜化材料. 從圖4(d)中可以看出，相較于凹凸棒石，蒸汽法制備ATP-TiO2雜化材料的比表面積增大，而溶膠凝膠法制備的雜化材料比表面積明顯下降. 這是由于在溶膠凝膠法制備過程中，過量的鈦酸四丁酯前驅(qū)體溶液與去離子水接觸后快速水解，生成的產(chǎn)物發(fā)生團聚并包裹在凹凸棒石表面，形成塊體，導(dǎo)致雜化材料比表面積減小. 而采用蒸汽法制備雜化材料過程中，多余的前驅(qū)體溶液被過濾，經(jīng)前驅(qū)體溶液浸潤的凹凸棒石與水蒸氣充分接觸，因此水解產(chǎn)物可在凹凸棒石表面均勻負載，煅燒后形成尺寸均一的納米顆粒，提高雜化材料的比表面積. 兩種方法制備的雜化材料比表面積的差異將會影響其作為填料與基體的結(jié)合，進而影響復(fù)合材料的摩擦學(xué)性能.

圖5所示為UHMWPE及其復(fù)合材料的納米壓入載荷-深度曲線、邵氏硬度和彈性模量. 可以看出加入填料后，復(fù)合材料的硬度及彈性模量均有不同程度的提高. 其中ATP-TiO2(蒸汽法)/UPE復(fù)合材料的性能最佳，邵氏硬度和彈性模量較純UHMWPE分別提高8.6%和8.8%，復(fù)合材料硬度及彈性模量的增加說明其抗變形能力增強，剛性增大.

2.2 復(fù)合材料的微動摩擦學(xué)性能

圖6所示為UHMWPE及其復(fù)合材料的微動摩擦系數(shù)與磨損率. 可以看出，純UHMWPE的摩擦系數(shù)約為0.41，且跑合期較長，這是由于UHMWPE在高頻微動生成的摩擦熱作用下，摩擦區(qū)域發(fā)生軟化，導(dǎo)致材料表面與對偶鋼球之間發(fā)生嚴重的黏著作用[23]. 加入相同質(zhì)量分數(shù)的凹凸棒石、溶膠凝膠法和蒸汽法制備ATP-TiO2雜化材料后，UHMWPE復(fù)合材料的摩擦系數(shù)分別降至0.37、0.35和0.31，且跑合期明顯縮短. 這說明填料的加入能夠有效降低復(fù)合材料與鋼球之間的黏著作用，從而降低摩擦系數(shù). 復(fù)合材料的磨損率變化趨勢與摩擦系數(shù)不同：加入相同質(zhì)量分數(shù)的填料，凹凸棒石加劇了復(fù)合材料的磨損，而兩種ATP-TiO2雜化材料改性的UHMWPE復(fù)合材料磨損率均有下降.與純UHMWPE相比，ATP-TiO2(溶膠凝膠法)/UPE磨損率降低25%，ATP-TiO2(蒸汽法)/UPE磨損率降低43%，說明相同填充含量下，雜化材料的微觀形貌差異會對復(fù)合材料的微動摩擦磨損性能產(chǎn)生影響.

Fig. 4 N2 adsorption-desorption curves of (a) ATP, (b) ATP-TiO2 hybrid prepared by sol-gel method and(c) ATP-TiO2 hybrid prepared by steam method. (d) Specific surface area圖4 (a) ATP、(b)溶膠凝膠法制備ATP-TiO2雜化材料和(c)蒸汽法制備ATP-TiO2雜化材料的N2吸附脫附曲線及(d)三種材料的比表面積柱狀圖

Fig. 5 (a) Nanoindentation load-displacement curves and (b) the shore hardness and elastic modulus of UHMWPE and the composites圖5 UHMWPE及其復(fù)合材料的：(a)載荷-深度曲線和(b)邵氏硬度及彈性模量

Fig. 6 (a) Dynamic friction coefficient, (b) average friction coefficient and (c) specific wear rate of UHMWPE and its composites圖6 UHMWPE及其復(fù)合材料的(a)動態(tài)摩擦系數(shù)、(b)平均摩擦系數(shù)和(c)比磨損率

UHMWPE及其復(fù)合材料磨損形貌的三維輪廓形貌圖及形貌的SEM照片如圖7所示. UHMWPE磨損表面有較多類蠕蟲狀的隆起，并伴隨有輕微的劃痕，如圖7(c)所示，這是由于在微動摩擦過程中產(chǎn)生的摩擦熱無法迅速導(dǎo)出，熱量集中后使得基體表面軟化，在對偶鋼球的作用下產(chǎn)生犁耕效應(yīng)造成塑性形變[24]. 加入凹凸棒石后，復(fù)合材料表面幾乎無明顯塑性形變，但劃痕密集，且出現(xiàn)與微動方向平行的凹槽，說明凹凸棒石在摩擦過程中易從基體中脫出形成磨粒，加速復(fù)合材料的磨損. 圖7(i)中ATP-TiO2(溶膠凝膠法)/UPE復(fù)合材料磨損表面也存在大量隆起及明顯的劃痕，其磨損表面圖案化隆起的長度與寬度較純UHMWPE更大，這是由于硬質(zhì)ATP-TiO2雜化填料的加入提高復(fù)合材料的強度，使得對偶鋼球作用于摩擦區(qū)域的犁耕效應(yīng)減弱. ATP-TiO2(蒸汽法)/UPE復(fù)合材料磨損表面較為平整，劃痕較少且無明顯塑性形變. 兩種ATP-TiO2/UPE復(fù)合材料磨損表面磨損形貌的差異進一步證明，在相同填充含量下，不同方法制備的ATP-TiO2雜化材料因其微觀形貌的不同對復(fù)合材料微動摩擦磨損性能產(chǎn)生影響. 因此認為填料微觀形貌上的差異影響其在UHMWPE基體中的分散程度及與基體之間的結(jié)合能力，進而影響復(fù)合材料的摩擦磨損性能.

為進一步探究ATP-TiO2雜化材料微觀結(jié)構(gòu)對復(fù)合材料微動摩擦磨損性能產(chǎn)生影響的原因，對復(fù)合材料中填料分散及與基體的結(jié)合情況進行研究. 圖8所示為UHMWPE及其復(fù)合材料的斷面形貌的FESEM照片. 從圖8(a)和(b)可以看出，UHMWPE斷面較為平整但疏松多孔. 加入凹凸棒石后，填料在基體中發(fā)生團聚，但與基體之間的界面結(jié)合較為緊密. 由于凹凸棒石常以“束狀”形式存在，易團聚的凹凸棒石會破壞基體的連續(xù)性，造成材料性能下降[25]. 從圖8(e)可以看出，ATP-TiO2(溶膠凝膠法)/UPE復(fù)合材料中ATPTiO2雜化材料呈不規(guī)則塊狀，與基體間有明顯的相界面. 這種不連續(xù)性導(dǎo)致填料在摩擦過程中不能均勻承受載荷，使得基體與金屬對偶之間產(chǎn)生直接接觸，從而導(dǎo)致復(fù)合材料磨損表面出現(xiàn)圖案化形變. 蒸汽法制備的ATP-TiO2雜化材料在UHMWPE基體中分散較為均勻，如圖8(g)和(h)所示，雜化填料在基體中形成連續(xù)網(wǎng)絡(luò)狀結(jié)構(gòu)，這是由于蒸汽法制備的ATP-TiO2雜化材料表面尺寸均一的納米TiO2顆粒使其具有較高的粗糙度和比表面積，可與UHMWPE基體之間形成穩(wěn)定界面. 這種結(jié)構(gòu)提高了復(fù)合材料的熱傳導(dǎo)能力，有利于摩擦熱的消散，進而提升復(fù)合材料抗形變能力，使其表現(xiàn)出優(yōu)異的抗微動磨損性能.

Fig. 7 SEM micrographs of the worn surfaces of (a~c) UHMWPE, (d~f) ATP/UPE, (g~i) ATP-TiO2(sol-gel)/UPE and (j~l) ATP-TiO2 (steam)/UPE圖7 UHMWPE及其復(fù)合材料磨損形貌照片：(a~c) UHMWPE，(d~f) ATP/UPE，(g~i) ATP-TiO2(溶膠凝膠法)/UPE和(j~l) ATP-TiO2 (蒸汽法)/UPE

為進一步驗證填料對摩擦過程中轉(zhuǎn)移膜形成的作用，觀察對偶鋼球摩擦區(qū)域表面，結(jié)果如圖9所示.與純UHMWPE相對摩擦后，鋼球表面有較為清晰的痕跡，但無明顯轉(zhuǎn)移物粘附. 與ATP/UPE摩擦后，鋼球表面有明顯的轉(zhuǎn)移物，形成分布疏松且不均勻的轉(zhuǎn)移膜. 結(jié)合相應(yīng)復(fù)合材料的磨損形貌可以得出，由于微動摩擦過程中，凹凸棒石從基體中脫出形成磨粒，在剪切力作用下，磨粒對基體造成磨損的同時，又不斷地向鋼球表面發(fā)生轉(zhuǎn)移形成疏松且易脫落的轉(zhuǎn)移膜，從而加速復(fù)合材料的磨損[26]. 如圖9(e)和圖9(g)所示，加入ATP-TiO2雜化材料后，與復(fù)合材料配副的鋼球表面出現(xiàn)較為連續(xù)的轉(zhuǎn)移膜，說明雜化材料的加入促進了轉(zhuǎn)移膜的形成. 由于微動摩擦條件下對偶面處于高溫高壓狀態(tài)，雜化填料中的TiO2在摩擦過程中易與鋼球表面的鐵元素發(fā)生反應(yīng)，使轉(zhuǎn)移膜在金屬對偶表面穩(wěn)定存在[27]. 但ATP-TiO2(溶膠凝膠法)雜化材料在UHMWPE基體中以較大尺寸的塊狀存在，在摩擦過程中脫落并轉(zhuǎn)移至鋼球表面形成大面積的黏附物. 相比之下，由于ATP-TiO2(蒸汽法)雜化材料在基體中分散較好，在起到支撐作用的同時，雜化材料又能促進摩擦對偶鋼球表面薄且均勻的轉(zhuǎn)移膜的形成. 轉(zhuǎn)移膜的存在能夠有效降低聚合物與金屬之間的犁耕作用，進而降低復(fù)合材料的磨損率.

Fig. 8 FESEM micrographs of the fractured surfaces of (a, b) UHMWPE, (c, d) ATP/UPE, (e, f) ATP-TiO2(sol-gel)/UPE and (g, h) ATP-TiO2 (steam)/UPE圖8 UHMWPE及其復(fù)合材料斷面形貌的FESEM照片：(a, b) UHMWPE、(c, d) ATP/UPE、(e, f) ATP-TiO2(溶膠凝膠法)/UPE和(g, h) ATP-TiO2 (蒸汽法)/UPE

Fig. 9 SEM micrographs of the worn surfaces on the steel ball against: (a, b) UHMWPE, (c, d) ATP/UPE,(e, f) ATP-TiO2 (sol-gel)/UPE and (g, h) ATP-TiO2 (steam)/UPE圖9 與UHMWPE及其復(fù)合材料對摩鋼球表面形貌的SEM照片：(a, b) UHMWPE，(c, d) ATP/UPE，(e, f) ATP-TiO2 (溶膠凝膠法)/UPE和(g, h) ATP-TiO2 (蒸汽法)/UPE

3 結(jié)論

a. 與溶膠凝膠法相比，蒸汽法制備得到的ATPTiO2雜化材料具有更均一的結(jié)構(gòu)形貌、更高的粗糙度和比表面積.

b. 兩種ATP-TiO2雜化材料對UHMWPE進行填充改性后，均能提高復(fù)合材料的抗微動磨損性能，這是由于硬質(zhì)填料在基體中能夠起到良好的支撐作用.

c. 蒸汽法制得的ATP-TiO2雜化材料較溶膠凝膠法制備的雜化材料具有更高的抗微動磨損性能. ATPTiO2(蒸汽法)雜化材料在UHMWPE基體中的均勻分布和與基體良好的界面結(jié)合，雜化材料又能促進摩擦對偶鋼球表面薄且均勻的轉(zhuǎn)移膜的形成，從而降低了復(fù)合材料的磨損.