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        普速鐵路動(dòng)靜態(tài)軌道不平順相關(guān)性研究

        2022-10-11 04:53:28張志川劉秀波強(qiáng)偉樂陳茁張彥博魏劍梅
        鐵道建筑 2022年9期
        關(guān)鍵詞:軌向軌距平順

        張志川劉秀波強(qiáng)偉樂陳茁張彥博魏劍梅

        1.中國鐵道科學(xué)研究院集團(tuán)有限公司基礎(chǔ)設(shè)施檢測研究所,北京 100081;2.中國鐵道科學(xué)研究院研究生部,北京100081

        目前我國軌道不平順動(dòng)態(tài)檢測采用慣性基準(zhǔn)法[1],靜態(tài)檢測主要采用弦測法[2]。軌道檢查車?yán)锍潭ㄎ煌ㄟ^軸頭安裝的光電編碼器、全球?qū)Ш叫l(wèi)星系統(tǒng)(Global Navigation Satellite System,GNSS)、射頻標(biāo)簽等實(shí)現(xiàn)[3]。檢測過程中車輪可能出現(xiàn)空轉(zhuǎn)、打滑等,致使檢測數(shù)據(jù)出現(xiàn)里程偏差,進(jìn)而造成動(dòng)靜態(tài)波形數(shù)據(jù)錯(cuò)位[4]。文獻(xiàn)[5-8]利用臺(tái)賬信息和歷史數(shù)據(jù)相似性實(shí)現(xiàn)了波形對(duì)齊。軌道不平順靜態(tài)檢測不能反映軌道結(jié)構(gòu)剛度的變化,動(dòng)靜態(tài)檢測數(shù)據(jù)會(huì)產(chǎn)生差異[9]。

        由于動(dòng)態(tài)檢測在有荷載條件下進(jìn)行,檢測速度和軌道剛度變化會(huì)影響檢測結(jié)果,動(dòng)靜態(tài)檢測原理的不同也會(huì)使其結(jié)果產(chǎn)生差異。文獻(xiàn)[10]通過回歸分析表征軌道不平順弦輸出和空間曲線輸出之間的相關(guān)性,發(fā)現(xiàn)具有強(qiáng)相關(guān)性。文獻(xiàn)[11]通過無砟軌道動(dòng)靜態(tài)數(shù)據(jù)均值、標(biāo)準(zhǔn)差來分析動(dòng)靜態(tài)軌道不平順之間的相關(guān)性,發(fā)現(xiàn)動(dòng)態(tài)值均比靜態(tài)值小。文獻(xiàn)[12]通過對(duì)凍脹區(qū)動(dòng)態(tài)軌道不平順進(jìn)行譜分析,發(fā)現(xiàn)凍脹對(duì)波長10 m以上的高低和水平不平順影響較大。文獻(xiàn)[13]通過仿真分析發(fā)現(xiàn)檢測速度對(duì)簡支梁變形和高低數(shù)據(jù)影響較小。

        既有文獻(xiàn)中關(guān)于動(dòng)靜態(tài)軌道不平順相關(guān)性的研究較少。本文通過研究動(dòng)靜態(tài)波形對(duì)齊算法,對(duì)動(dòng)靜態(tài)軌道不平順數(shù)據(jù)進(jìn)行預(yù)處理,利用時(shí)域和頻域方法來研究動(dòng)靜態(tài)檢測數(shù)據(jù)之間的相關(guān)性并分析其差異產(chǎn)生的原因。

        1 動(dòng)靜態(tài)波形對(duì)齊算法

        在動(dòng)態(tài)檢測過程中,因光電編碼器測量累積誤差導(dǎo)致軌道幾何檢測里程與實(shí)際里程之間存在一定的偏差。靜態(tài)檢測是根據(jù)軌道結(jié)構(gòu)物實(shí)際里程進(jìn)行連續(xù)檢測,檢測數(shù)據(jù)的里程與實(shí)際里程較為相符。動(dòng)靜態(tài)各項(xiàng)軌道幾何的波形存在里程偏差,不能夠一一對(duì)應(yīng),動(dòng)靜態(tài)原始波形如圖1所示。可以看出,動(dòng)靜態(tài)各項(xiàng)軌道幾何偏差基本相同,其中動(dòng)靜態(tài)軌距不平順的波形相似性較高。

        圖1 原始動(dòng)靜態(tài)軌道不平順波形對(duì)比

        因此,以靜態(tài)軌距不平順為基準(zhǔn),將動(dòng)靜態(tài)原始數(shù)據(jù)按起始里程重新排列,把數(shù)據(jù)按10 m進(jìn)行分段處理。以0.25 m為步長,驗(yàn)證動(dòng)靜態(tài)數(shù)據(jù)的相關(guān)性,并通過對(duì)動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)進(jìn)行里程伸縮變換,取最大相關(guān)系數(shù)max(ρ)的區(qū)段作為預(yù)處理后的動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)。計(jì)算式為

        式中:gj、gd分別為靜態(tài)、動(dòng)態(tài)每10 m區(qū)段軌距數(shù)據(jù)。

        對(duì)齊方法流程:首先取靜態(tài)100 m軌距數(shù)據(jù)為基準(zhǔn),以0.25 m為步長移動(dòng)20 m,求動(dòng)靜態(tài)相關(guān)系數(shù),保留最大相關(guān)系數(shù)的區(qū)間,通過線性內(nèi)插保證采樣頻率為0.25 m;然后以0.25 m為步長移動(dòng)10 m,保留最大相關(guān)系數(shù)的區(qū)間,重復(fù)計(jì)算;最后得到整段與靜態(tài)不平順里程相同的動(dòng)態(tài)不平順。

        通過對(duì)動(dòng)態(tài)數(shù)據(jù)里程進(jìn)行伸縮變換,得到動(dòng)靜態(tài)里程對(duì)齊后的軌道不平順波形,見圖2。可以看出,動(dòng)靜態(tài)各項(xiàng)軌道幾何波形能夠一一對(duì)應(yīng)。

        圖2 動(dòng)靜態(tài)里程對(duì)齊后的軌道不平順波形

        2 時(shí)域分析

        2.1 波形相關(guān)系數(shù)

        取5 km線路的動(dòng)靜態(tài)軌道不平順檢測數(shù)據(jù)進(jìn)行分析。動(dòng)靜態(tài)軌道幾何相關(guān)系數(shù)見表1??芍焊叩汀④壪虻南嚓P(guān)系數(shù)在0.60~0.80,屬于強(qiáng)相關(guān);軌距、水平和三角坑相關(guān)系數(shù)不小于0.90,屬于極強(qiáng)相關(guān)。動(dòng)靜態(tài)檢測原理不同是導(dǎo)致相關(guān)性低的原因之一。

        表1 動(dòng)靜態(tài)軌道幾何相關(guān)系數(shù)

        2.2 幅值相關(guān)系數(shù)

        通過對(duì)波形的統(tǒng)計(jì)分析發(fā)現(xiàn),動(dòng)靜態(tài)軌道幾何波形基本能夠重合,在幅值處存在差異。提取動(dòng)靜態(tài)軌道幾何波形的幅值作散點(diǎn)圖,結(jié)果見圖3??芍?,動(dòng)靜態(tài)軌道幾何不平順幅值近似線性關(guān)系。對(duì)各項(xiàng)軌道幾何進(jìn)行線性回歸,得出左高低、右高低、左軌向、右軌向、水平、軌距、三角坑的動(dòng)靜態(tài)相關(guān)系數(shù)R分別為0.87、0.87、0.87、0.90、0.99、0.98、0.90,相關(guān)性很好,屬于極強(qiáng)相關(guān)。從幅值的擬合公式可以看出,高低和軌向的靜態(tài)幅值整體大于對(duì)應(yīng)的動(dòng)態(tài)幅值,主要是其動(dòng)靜態(tài)檢測原理不同導(dǎo)致的。

        圖3 動(dòng)靜態(tài)軌道幾何波形幅值散點(diǎn)圖及擬合結(jié)果

        2.3 軌道質(zhì)量指數(shù)相關(guān)系數(shù)

        我國通過區(qū)段軌道質(zhì)量指數(shù)(Track Quality Index,TQI)對(duì)軌道不平順狀態(tài)進(jìn)行評(píng)價(jià)。TG/GW 102—2019《普速鐵路線路修理規(guī)則》規(guī)定:計(jì)算線路TQI值時(shí),以200 m作為單元區(qū)段,取單元區(qū)段內(nèi)左高低、右高低、左軌向、右軌向、水平、軌距、三角坑7項(xiàng)標(biāo)準(zhǔn)差σi(i=1,2,…,7)之和,計(jì)算式為

        式中:p為采樣點(diǎn)個(gè)數(shù);xij為單項(xiàng)軌道不平順幅值;xˉi為單元區(qū)段連續(xù)采樣點(diǎn)的xij的算術(shù)平均值

        分區(qū)段計(jì)算TQI值時(shí),可能把最大的某段分割成兩個(gè)區(qū)段計(jì)算,導(dǎo)致不能發(fā)現(xiàn)軌道質(zhì)量狀態(tài)最差的區(qū)段[14]。因此,以20 m為移動(dòng)步長計(jì)算其滑動(dòng)TQI值,計(jì)算方式如圖4所示。

        圖4 滑動(dòng)TQI計(jì)算方法

        計(jì)算動(dòng)靜態(tài)軌道不平順的分段TQI值和滑動(dòng)TQI值,結(jié)果見圖5??芍红o態(tài)TQI值整體上略大于動(dòng)態(tài)TQI值;動(dòng)靜態(tài)分段TQI值的相關(guān)系數(shù)為0.968,滑動(dòng)TQI值的相關(guān)系數(shù)為0.971;滑動(dòng)TQI值曲線相對(duì)更平滑,能更好地體現(xiàn)區(qū)段內(nèi)軌道質(zhì)量狀態(tài),但滑動(dòng)TQI值計(jì)算量相對(duì)較大。

        圖5 動(dòng)靜態(tài)分段及滑動(dòng)TQI值曲線

        3 頻域分析

        3.1 功率譜密度

        采用Welch法譜估計(jì),對(duì)靜態(tài)高低不平順和不同軌道剛度均值下的動(dòng)態(tài)高低不平順進(jìn)行功率譜計(jì)算。Welch法譜估計(jì)允許參與計(jì)算的各端數(shù)據(jù)重疊,可以采用不同的數(shù)據(jù)窗來減小矩形窗泄漏。對(duì)于采樣頻率為1、均值為0的平穩(wěn)隨機(jī)信號(hào)X,可以分成相互重疊的L段,每段長度為N,每段樣本數(shù)據(jù)點(diǎn)設(shè)為x(n)(n=0,1,2,…,N-1)。則加窗后每段數(shù)據(jù)周期圖譜估計(jì)為

        式中:w(n)為施加的數(shù)據(jù)窗;U為施加數(shù)據(jù)窗的歸一化因子

        利用式(4)計(jì)算出每段功率譜,然后計(jì)算L段功率譜平均譜,記作Welch譜估計(jì)計(jì)算式為

        通過pwelch函數(shù)實(shí)現(xiàn)Welch平均周期法對(duì)波形的譜計(jì)算,選用hamming窗,窗長為1 024。

        動(dòng)靜態(tài)幾何功率譜密度見圖6。

        圖6 軌道幾何功率譜密度

        由圖6可知:①動(dòng)態(tài)高低、軌向功率譜密度在空間頻率0.024 m-1處開始衰減,這是由高低、軌向截止波長為42 m導(dǎo)致的;靜態(tài)高低、軌向功率譜密度在空間頻率0.149~0.250 m-1(波長4.00~6.67 m)、0.350~0.450 m-1(波長2.22~2.86 m)、0.550~0.650 m-1(波長1.54~1.82 m)、0.750~0.840 m-1(波長1.18~1.32 m)處有波谷,主要是由10 m弦測法在此處的傳遞函數(shù)小于1導(dǎo)致的;靜態(tài)高低和軌向在波長10 m處譜密度最大,波長5 m及倍頻處極??;②在波長2~100 m內(nèi)動(dòng)靜態(tài)軌距功率譜密度接近;③在波長10 m以下,動(dòng)態(tài)水平和三角坑功率譜密度明顯大于靜態(tài)值,主要是因?yàn)榫€路中暗坑、軌枕空吊等造成左右軌道剛度不一致;④動(dòng)靜態(tài)三角坑功率譜密度在空間頻率0.3 m-1及其倍頻存在譜峰,這是由動(dòng)靜態(tài)三角坑基長均為3 m導(dǎo)致的。

        3.2 相干函數(shù)

        為了得到動(dòng)靜態(tài)軌道不平順在頻域方面的相關(guān)性,采用相干函數(shù)分析其線性相關(guān)性。令動(dòng)靜態(tài)軌道不平順兩個(gè)隨機(jī)信號(hào)為d(t)和j(t),二者的相干函數(shù)rjd(ω)為

        式中:Sdd(ω)、Sjj(ω)分別為d(t)和j(t)的自功率譜;Sjd(ω)為d(t)和j(t)的互功率譜;ω為頻率。

        對(duì)于任何頻率ω,相干函數(shù)rjd(ω)的值都在0~1。rjd(ω)=0表示動(dòng)靜態(tài)軌道不平順完全不相干;rjd(ω)=1表示動(dòng)靜態(tài)軌道不平順完全相干。

        分別對(duì)動(dòng)靜態(tài)各項(xiàng)軌道幾何進(jìn)行相干分析,結(jié)果見圖7??芍簞?dòng)靜態(tài)高低、軌向在波長在5.00、2.50、1.67、1.25、1.00 m處相干函數(shù)為0,主要由10 m弦測法傳遞函數(shù)在此處為0導(dǎo)致;動(dòng)靜態(tài)高低、軌向在5~100 m波長范圍內(nèi)相干函數(shù)大于0.6;動(dòng)靜態(tài)水平和三角坑在波長5.2~100 m處相干函數(shù)大于0.8;動(dòng)靜態(tài)軌距在波長2.8~100 m處相干函數(shù)大于0.8,軌距隨著波長變小,其相干函數(shù)也逐漸變小。

        圖7 動(dòng)靜態(tài)軌道幾何相干函數(shù)

        4 結(jié)論

        1)動(dòng)靜態(tài)高低、軌向的相關(guān)系數(shù)在0.60~0.80,屬于強(qiáng)相關(guān);動(dòng)靜態(tài)軌距、水平、三角坑的相關(guān)系數(shù)不小于0.90,屬于極強(qiáng)相關(guān);靜態(tài)TQI值略大于動(dòng)態(tài)TQI值。

        2)動(dòng)靜態(tài)高低、軌向譜密度有明顯差異,主要是動(dòng)靜態(tài)高低和軌向測量基準(zhǔn)不同引起;動(dòng)靜態(tài)水平和三角坑譜密度在波長10 m以上接近,波長10 m以下差異較大,主要是左右軌下剛度差異引起的;動(dòng)靜態(tài)軌距譜密度比較接近。

        3)動(dòng)靜態(tài)高低、軌向在波長5~25 m內(nèi)相干函數(shù)大于0.8,在波長25~100 m內(nèi)相干函數(shù)大于0.6,在波長5 m以下波動(dòng)較大;動(dòng)靜態(tài)水平、三角坑在波長5.2~100 m內(nèi)相干函數(shù)大于0.8;動(dòng)靜態(tài)軌距在波長2.8~100 m內(nèi)相干函數(shù)大于0.8。

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