李 娜,彭邦發(fā),姜 楠,商 瑩,李 杰,吳 彥
(1. 大連理工大學(xué) 環(huán)境學(xué)院,遼寧 大連 116000;2. 大連理工大學(xué) 電氣工程學(xué)院,遼寧 大連 116000)
活性炭具有較大的比表面積和可控的孔徑結(jié)構(gòu),作為吸附劑被廣泛應(yīng)用[1]。將吸附飽和的活性炭直接廢棄會(huì)導(dǎo)致二次污染和資源浪費(fèi),因此再生吸附飽和活性炭具有重要意義[2]。目前,傳統(tǒng)再生方法主要有熱再生法、化學(xué)再生法和生物再生法等,但在應(yīng)用過(guò)程中均存在一定的局限性[3]。低溫等離子體在常溫常壓下能產(chǎn)生大量的活性粒子和高能電子[4-5],可以同時(shí)實(shí)現(xiàn)污染物的高效降解和活性炭的原位再生,在活性炭再生領(lǐng)域具有廣闊的應(yīng)用前景。有研究者利用氣相介質(zhì)阻擋放電再生活性炭,但炭填充床層與放電介質(zhì)間留有間隙,使短壽命活性物質(zhì)利用率低[6-7];氣液混合脈沖放電再生吸附苯酚飽和的活性炭,能量效率低且由于高壓針電極與水接觸,導(dǎo)致針電極易腐蝕[8]。
本研究構(gòu)建了多針-板鼓泡氣液混合納秒脈沖放電等離子體再生體系,探究了該體系對(duì)吸附苯酚飽和活性炭[9-12]的再生效果,表征了再生前后活性炭表面官能團(tuán)的變化情況。
煤質(zhì)柱狀活性炭:直徑約2 mm,長(zhǎng)度3~5 mm,沈陽(yáng)市聯(lián)邦試劑廠;苯酚、乙醇、NaOH、H2SO4、Na2SO4均為分析純;甲醇為HPLC級(jí)。
P60S-Ⅲ型納秒脈沖電源:大連理工大學(xué)靜電與特種電源研究所;Tektronix P6015A型高壓探頭、Tektronix P6021型電流探頭、Tektronix DPO 3012型數(shù)字示波器:泰克科技(中國(guó))有限公司;Shimadzu LC-10Avp型高效液相色譜儀:日本Shimadzu公司;GZX-9140ME型數(shù)顯鼓風(fēng)干燥箱:上海博迅實(shí)業(yè)有限公司醫(yī)療設(shè)備廠;ZHWY-100B型恒溫振蕩器:上海智城分析儀器制造有限公司;6700型傅里葉變換紅外光譜儀:美國(guó)ThermoFisher公司。
多針-板鼓泡氣液混合納秒脈沖放電等離子體再生系統(tǒng)如圖1所示。電源電壓0~40 kV可調(diào),上升時(shí)間20~100 ns可調(diào);氣泵通過(guò)流量計(jì)向反應(yīng)器的氣室鼓入空氣,空氣以氣泡的形式從實(shí)心針的四周進(jìn)入反應(yīng)室,使高壓電極在放電過(guò)程中不與溶液接觸,避免高壓電極腐蝕;反應(yīng)器的高、低壓電極分別連接電壓探頭和電流探頭,再通過(guò)示波器讀取放電參數(shù)。
圖1 多針-板鼓泡氣液混合納秒脈沖放電等離子體再生系統(tǒng)
反應(yīng)器如圖2所示,由反應(yīng)室(直徑70 mm、高80 mm)、氣室(直徑70 mm、高30 mm)及底座構(gòu)成。反應(yīng)室與氣室之間有七個(gè)孔(直徑1 mm);實(shí)心不銹鋼針(直徑0.6 mm)為高壓電極,通過(guò)底座絕緣板固定在孔的中心,且針尖與孔上邊緣齊平;不銹鋼板(直徑60 mm、厚度2 mm)為低壓電極,可以上下移動(dòng)來(lái)調(diào)整與高壓針電極的間距。
圖2 反應(yīng)器示意圖
將活性炭用沸水煮30 min,然后用去離子水浸泡24 h,用鼓風(fēng)干燥箱(120 ℃)烘干至恒重后置于密閉容器中待用,記為新炭。將20 g新炭置于三角瓶中,加入50 mL質(zhì)量濃度為2 g/L的苯酚溶液,在25 ℃恒溫振蕩器中以200 r/min的轉(zhuǎn)速進(jìn)行振蕩,采用高效液相色譜儀檢測(cè)苯酚溶液的質(zhì)量濃度,當(dāng)苯酚質(zhì)量濃度保持不變時(shí),即活性炭達(dá)到吸附飽和,記為飽和炭。將10 g飽和炭放電再生30 min后,將其置于鼓風(fēng)干燥箱中(40 ℃)烘干至恒重,記為再生炭。待再生炭溫度恢復(fù)到室溫后再次吸附苯酚,并根據(jù)吸附時(shí)長(zhǎng)120 min時(shí)的苯酚吸附量計(jì)算再生率及能量效率。
在載氣量為6 L/min、不放電的條件下將10 g飽和炭置于100 mL去離子水中進(jìn)行30 min解析空白對(duì)照實(shí)驗(yàn),苯酚在水中的解析量為0.132 mg/L,解吸率為0.026 4%,故苯酚解吸帶來(lái)的影響可忽略不計(jì)。
在活性炭再生實(shí)驗(yàn)中,配制0.5 mol/L NaOH溶液、0.5 mol/L H2SO4溶液,用于調(diào)節(jié)反應(yīng)器中溶液的pH;配制0.5 mol/L Na2SO4溶液,用于調(diào)節(jié)反應(yīng)器中溶液的電導(dǎo)率。用乙醇溶液對(duì)再生前后活性炭中的苯酚進(jìn)行萃取,測(cè)定萃取液中苯酚質(zhì)量濃度,計(jì)算再生過(guò)程中苯酚的降解率。
在調(diào)節(jié)活性炭與高壓電極之間的距離實(shí)驗(yàn)中,將裝有吸附苯酚飽和活性炭的亞克力圓筒(直徑65 mm、高40 mm、小孔直徑1 mm)放置于反應(yīng)器高低壓電極之間,并可通過(guò)調(diào)節(jié)活性炭放置裝置底座的高低來(lái)調(diào)整活性炭與高壓電極之間的距離,活性炭放置裝置結(jié)構(gòu)如圖3所示。
圖3 活性炭放置裝置示意圖
再生率表示飽和炭經(jīng)氣液混合脈沖放電再生體系作用后的再生效果,即單位質(zhì)量再生炭的有機(jī)物吸附量除以單位質(zhì)量新炭的有機(jī)物吸附量,其計(jì)算公式如下[13]。
式中:Re為再生率,%;qr為再生炭的苯酚吸附量,mg/g;qe為新炭的苯酚吸附量,mg/g。
飽和炭在氣液混合脈沖放電再生體系中的能量效率計(jì)算公式如下。
式中:G為活性炭再生的能量效率,即單位能量能夠再生活性炭的質(zhì)量,kg/(kW·h);m1為再生活性炭的質(zhì)量,g;t為放電處理時(shí)間,h;Pt為輸入反應(yīng)器的平均功率,W,其計(jì)算公式如下。
式中:f為脈沖頻率,Hz;E為單個(gè)脈沖的能量,J,由反應(yīng)器兩端相應(yīng)電流和電壓乘積的積分得到。
外加電壓會(huì)影響高低壓電極之間的電場(chǎng)強(qiáng)度,并決定反應(yīng)器的注入能量[14]。在高低壓電極間距25 mm、初始溶液電導(dǎo)率5 μS/cm、初始溶液pH=6、活性炭與高壓電極之間距離0 mm的條件下,外加電壓對(duì)活性炭再生效果的影響見(jiàn)圖4。由圖4a可見(jiàn),隨著外加電壓的升高,再生炭對(duì)苯酚的吸附性能逐漸提高。由圖4b可見(jiàn):隨著外加電壓的升高,活性炭再生率逐漸提高,但能量效率逐漸降低;外加電壓由10 kV提高到18 kV時(shí),活性炭再生率由114%升至127%,能量效率由13.9 kg/(kW·h)降至1.8 kg/(kW·h)。這是因?yàn)?,電壓升高?dǎo)致高低壓電極之間的電場(chǎng)強(qiáng)度變強(qiáng),活性物質(zhì)的生成速率和產(chǎn)量均提高[15],活性物質(zhì)與活性炭吸附的苯酚反應(yīng)量增加,故活性炭再生率提高;另一方面,電壓升高導(dǎo)致注入反應(yīng)器的總能量增加,部分能量并沒(méi)有產(chǎn)生活性物質(zhì)進(jìn)行活性炭再生,因此能量利用效率逐漸降低;當(dāng)外加電壓從12 kV升至14 kV時(shí),能量效率大幅降低,故后續(xù)實(shí)驗(yàn)均在外加電壓為12 kV的條件下進(jìn)行。
圖4 外加電壓對(duì)活性炭再生效果的影響
在高低壓電極間距25 mm、外加電壓12 kV、初始溶液pH=6、活性炭與高壓電極之間距離0 mm的條件下,初始溶液電導(dǎo)率對(duì)活性炭再生效果的影響如圖5所示。由圖5a可見(jiàn),初始電導(dǎo)率對(duì)活性炭的吸附性能影響不大。由圖5b可見(jiàn):初始溶液電導(dǎo)率由250 μS/cm增加至1 000 μS/cm時(shí),活性炭再生率僅由125%升至127%,變化不明顯;能量效率由10.2 kg/(kW·h)降至8.1 kg/(kW·h)。這是因?yàn)?,電?dǎo)率增加,一方面增大了放電體系中H2O2及O3的濃度,使再生率略增大;另一方面增加了單次脈沖注入反應(yīng)器的能量,導(dǎo)致電能利用率降低,更多的能量被浪費(fèi)[16],能量效率降低。綜合考慮,后續(xù)實(shí)驗(yàn)初始溶液電導(dǎo)率選擇750 μS/cm。
圖5 再生液初始電導(dǎo)率對(duì)活性炭再生效果的影響
再生液初始pH是影響氣液混合放電過(guò)程中有機(jī)物降解效果的重要因素之一[17]。在高低壓電極間距25 mm、外加電壓12 kV、初始溶液電導(dǎo)率750 μS/cm、活性炭與高壓電極之間距離0 mm的條件下,初始溶液pH對(duì)活性炭再生效果的影響如圖6所示。由圖6a可見(jiàn),初始溶液pH對(duì)活性炭吸附性能的影響順序?yàn)椋核嵝裕╬H=3)<?jí)A性(pH=10)<弱酸性(pH=6)。由圖6b可見(jiàn):隨著初始溶液pH升高,活性炭再生率和能量效率均先升高后降低;當(dāng)pH=3時(shí),活性炭再生率及能量效率均最低,分別為121%和8.2 kg/(kW·h);當(dāng)pH=6時(shí),活性炭再生率及能量效率均為最高,分別為126%和15.2 kg/(kW·h);繼續(xù)提高pH至10,活性炭再生率和能量效率分別降至123%和8.5 kg/(kW·h)。這是因?yàn)椋谳^低pH下,O3穩(wěn)定性較高,難以分解;隨著pH升高,OH-濃度增加,促進(jìn)O3分解生成更多的·OH[18],因此再生率和能量效率逐漸增加;當(dāng)OH-濃度繼續(xù)增大至溶液呈堿性時(shí),活性炭吸附的苯酚在氧化降解過(guò)程中會(huì)生成CO32-,CO32-在堿性條件下是·OH的強(qiáng)猝滅劑[19-20]。故后續(xù)實(shí)驗(yàn)均在初始溶液pH=6條件下進(jìn)行。
圖6 初始溶液pH對(duì)活性炭再生效果的影響
活性炭與高壓電極之間的距離不僅會(huì)影響與活性炭中苯酚反應(yīng)的活性物質(zhì)的濃度,還會(huì)影響使活性炭粉末化的沖擊力的大小。在高低壓電極間距25 mm、外加電壓12 kV、初始溶液電導(dǎo)率750 μS/cm、初始溶液pH=6的條件下,活性炭與高壓電極之間的距離(D)對(duì)活性炭再生效果的影響如圖7所示。由圖7a可見(jiàn),隨著D的減小,活性炭對(duì)苯酚的吸附性能逐漸增強(qiáng)。由圖7b可見(jiàn),當(dāng)D由0增至6 mm時(shí),活性炭再生率由126%降為68%,能量效率由15.2 kg/(kW·h)降至8.6 kg/(kW·h)。這是因?yàn)椋弘S著D的增大,活性炭周圍的活性物質(zhì)濃度逐漸降低,且短壽命活性物質(zhì)利用率下降;另一方面,D=0 時(shí),脈沖放電過(guò)程中的沖擊波會(huì)導(dǎo)致活性炭粉末化,而隨著D的增大,活性炭不接觸高壓電極,受到脈沖放電產(chǎn)生的沖擊力減小,再生率逐漸降低。
圖7 活性炭位置對(duì)活性炭再生效果的影響
采用FTIR對(duì)新炭、飽和炭、再生后顆粒炭和再生后粉末炭進(jìn)行表征,結(jié)果如圖8所示。由圖8可見(jiàn):3 600~3 000 cm-1處的峰歸屬于炭表面的O—H伸縮振動(dòng),再生炭吸收峰強(qiáng)度增強(qiáng),說(shuō)明再生炭O—H含量增加[21-23];1 690~1 350 cm-1處的峰是由羧基、內(nèi)酯基和羰基官能團(tuán)中的C=C鍵的伸縮振動(dòng)和C=O鍵的伸縮振動(dòng)疊加而引起的[24-26],經(jīng)放電處理后活性炭在該范圍內(nèi)的特征峰加強(qiáng),證明活性炭的C=C和C=O含量增加,進(jìn)一步說(shuō)明再生炭表面的內(nèi)酯基、羧基等官能團(tuán)含量增加;1 300~1 000 cm-1處的峰是由活性炭表面的C—O伸縮振動(dòng)引起的[8,26],說(shuō)明再生炭表面的C—O數(shù)量增加;再生后粉末炭在3 000~2 750 cm-1范圍內(nèi)出現(xiàn)了新峰,可能是由芳香環(huán)上的C—H伸縮振動(dòng)引起的[8]。
圖8 新炭、飽和炭、再生后顆粒炭和再生后粉末炭的FTIR譜圖
a)采用多針-板鼓泡氣液混合納秒脈沖放電等離子體系統(tǒng)對(duì)吸附苯酚飽和的活性炭進(jìn)行再生。外加電壓、初始溶液電導(dǎo)率、初始溶液pH以及活性炭與高壓電極之間的距離對(duì)活性炭再生效果影響顯著。在高低壓電極間距25 mm、初始溶液電導(dǎo)率5 μS/cm、初始溶液pH=6、活性炭與高壓電極之間距離0 mm的條件下,活性炭再生效果最好,再生率為126%,能量效率為15.1 kg/(kW·h)。
b)經(jīng)FTIR表征,再生炭表面的O—H、C=C、C=O、C—O等官能團(tuán)的含量均增加。