劉崇勛, 巴光忠, 鄭欣欣, 周家欣

（上海海事大學(xué)海洋科學(xué)與工程學(xué)院, 上海 201306）

鋼筋銹蝕是導(dǎo)致混凝土結(jié)構(gòu)破壞的最主要因素, 對建筑結(jié)構(gòu)的適用性及安全性有重要的影響[1］.目前, 關(guān)于銹坑形態(tài)對鋼筋力學(xué)性能影響的研究主要集中在常溫環(huán)境下, 對高溫后銹坑形態(tài)影響鋼筋力學(xué)性能的研究較少[2］.羅小勇等[3］認(rèn)為, 銹蝕鋼筋的力學(xué)性能與最小殘余截面積相關(guān), 僅用平均銹蝕率難以準(zhǔn)確衡量鋼筋變形能力的退化.袁迎曙等[4］以銹坑的自然銹蝕表觀特征為依據(jù), 加工模擬銹蝕鋼筋, 進(jìn)一步分析了坑狀銹蝕鋼筋性能退化的機(jī)理.Liu等[5］通過三維掃描技術(shù)得到銹蝕鋼筋的高精度三維模型, 對銹坑形狀進(jìn)行了擬合, 發(fā)現(xiàn)銹坑的最優(yōu)擬合曲線是雙曲線.Cerit等[6-8］和Huang等[9］針對橢圓形銹坑對鋼筋力學(xué)性能的影響進(jìn)行研究, 發(fā)現(xiàn)銹坑的深寬比是影響應(yīng)力集中系數(shù)的主要參數(shù), 并擬合出了相關(guān)公式.馬亞飛等[10］通過機(jī)械加工不同形狀缺口的鋼筋來模擬局部銹蝕對鋼筋力學(xué)性能的影響, 發(fā)現(xiàn)缺口的形狀對應(yīng)力集中系數(shù)有一定的影響.

火災(zāi)作為一種發(fā)生頻率較高的災(zāi)害, 通常會造成嚴(yán)重的財產(chǎn)損失, 所以對建筑結(jié)構(gòu)抗火性能的研究一直是國內(nèi)外學(xué)者研究的重要課題[11-12］.部分既有銹蝕混凝土結(jié)構(gòu)仍有可能會經(jīng)歷火災(zāi)（高溫）作用, 高溫后銹蝕鋼筋的力學(xué)性能是評估結(jié)構(gòu)殘余性能的基礎(chǔ).本文選取工程中常用的HRB400鋼筋來加工模擬銹蝕試件, 然后分別進(jìn)行高溫加熱試驗和拉伸試驗, 研究其力學(xué)性能的變化規(guī)律.同時, 采用有限元軟件對模擬銹坑的應(yīng)力分布進(jìn)行仿真模擬, 得到溫度、模擬銹坑形狀和位置等對鋼筋應(yīng)力分布的影響, 以期為高溫后銹蝕鋼筋的力學(xué)性能評估提供相關(guān)依據(jù).

1 試驗研究

1.1 試件制作

原材料為HRB400級熱軋螺紋鋼筋, 尺寸為?9×110 mm, 常溫下屈服強(qiáng)度為425 MPa, 極限強(qiáng)度為620 MPa, 伸長率為22.4%.鋼筋的化學(xué)組成如表1所示.試驗以機(jī)械加工的缺口來模擬銹蝕鋼筋的銹坑, 模擬銹坑的形狀選取雙曲線（H）和橢圓形（E）2種[3-11, 13］.試件形狀如圖1所示, 模擬銹坑的形狀尺寸如圖2所示, 同一形狀缺口以深度（dp）和寬度（bp）的比值深寬比（dp/bp）作為變量進(jìn)行比較, 相關(guān)參數(shù)如表2所示.

表1 鋼筋的化學(xué)組成Table 1 Chemical composition of steel bar w/%

圖1 試件形狀示意圖Fig.1 Schematic diagram of specimen（size：mm）

圖2 模擬銹坑的形狀和尺寸Fig.2 Shapes and sizes of artificial corrosion pits

表2 模擬銹坑的參數(shù)Table 2 Parameters of artificial corrosion pits

1.2 試驗設(shè)備

力學(xué)性能試驗采用Zwick Z250TEW型250 kN萬能材料試驗機(jī), 最大載荷為100 kN, 棒材試件的夾持范圍為0～15 mm.

熱處理設(shè)備是普通的馬弗爐, 加熱溫度范圍為100～1 000℃, 控溫精度為±1℃.

1.3 試驗方法

試驗包括熱處理與靜力拉伸試驗2部分.

（1）為了探究溫度對帶銹坑試件力學(xué)性能的影響, 選取了20（室溫）、200、400、600、700、800℃等6個溫度.將試件放入普通的馬弗爐內(nèi), 以10℃/min的加熱速率進(jìn)行升溫, 達(dá)到目標(biāo)溫度后保溫20 min, 然后停止加熱并在爐內(nèi)自然冷卻到室溫.

（2）鋼筋靜力拉伸試驗依據(jù)GB/T 228—2002《金屬材料—室溫拉伸實驗方法》, 在萬能材料試驗機(jī)上進(jìn)行.在試件的原始標(biāo)距上做上標(biāo)記, 用于觀察斷裂位置, 標(biāo)距為45 mm, 拉伸試驗加載速率為0.002 s-1, 試驗中實時記錄應(yīng)力-應(yīng)變（σ-ε）曲線.

2 數(shù)值分析

2.1 數(shù)值計算工況

有限元分析選用的軟件是ANSYS Workbench, 三維模型在Creo 6.0軟件中建立, 為了探究模擬銹坑對鋼筋力學(xué)性能的影響, 建立了單個銹坑和2個銹坑2種模型, 模擬銹坑仿真模型的參數(shù)如表3、4所示.同時, 考慮熱處理對模擬銹坑鋼筋力學(xué)性能的影響, 增加6個數(shù)值仿真溫度, 分別為20、200、400、600、700、800℃.單個模擬銹坑的仿真模型標(biāo)距取45 mm, 銹坑的形狀和尺寸如圖2所示.考慮模擬銹坑角度對鋼筋力學(xué)性能的影響, 取深度為2 mm的橢圓形銹坑, 深寬比為0.5, 相鄰銹坑的徑向軸線夾角θ為0°、15°、30°、45°、60°、90°和180°, 相鄰銹坑模型和剖視圖如圖3所示.數(shù)值分析的模型單元采用SOLID186高階單元, 該單元具有模擬幾乎不可壓縮彈塑性材料和完全不可壓縮超彈性材料變形的能力, 可以很好地應(yīng)用在模擬鋼筋拉伸的過程中.

表3 單個模擬銹坑的數(shù)值模擬參數(shù)Table 3 Parameters of corrosion pit simulation model of single artificial corrosion pit

圖3 相鄰模擬銹坑模型和剖視圖Fig.3 Model and sectional view of adjacent artificial corrosion pit

2.2 鋼筋本構(gòu)模型

有限元分析的前提是提供準(zhǔn)確的鋼筋本構(gòu)模型.在拉伸過程中, 試件任一瞬時的面積A與標(biāo)距L是在變化的, 而通過試驗得到的名義應(yīng)力σ0和名義應(yīng)變ε0是按照初始面積A0和標(biāo)距L計算的, 因此任一瞬時的真實應(yīng)力σ和真實應(yīng)變ε與相應(yīng)的名義應(yīng)力σ0和名義應(yīng)變ε0存在差異, 在塑性階段這種差異會逐漸增大.在均勻變形階段, 真實應(yīng)力定義為σ, 根據(jù)塑性變形體積V不變的假設(shè), 真實應(yīng)力σ和真實應(yīng)變ε的轉(zhuǎn)換關(guān)系如式（1）、（2）所示.

根據(jù)上述的轉(zhuǎn)換關(guān)系和試驗得到的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系, 可以得到在各個溫度作用后未銹蝕鋼筋的真實應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系（見圖4）, 并作為數(shù)值分析材料應(yīng)力-應(yīng)變曲線.

表4 相鄰模擬銹坑的數(shù)值模擬參數(shù)Table 4 Parameters of corrosion pit simulation model of adjacent artificial corrosion pits

圖4 真實應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.4 True stress-strain curves

2.3 數(shù)值模型驗證

利用本文的試驗結(jié)果驗證數(shù)值模擬的準(zhǔn)確性.將不同溫度下數(shù)值仿真的結(jié)果與試驗值進(jìn)行比較, 結(jié)果如圖5所示.由圖5可見：溫度和模擬銹坑形狀對屈服荷載和極限荷載都有影響；隨著溫度的增加, 屈服荷載和極限荷載整體呈現(xiàn)減小的趨勢, 但在700℃時屈服荷載急劇下降, 極限荷載出現(xiàn)急劇增加, 然后隨著溫度的增加又恢復(fù)整體趨勢；在彈性階段載荷-位移曲線的試驗值與仿真計算值符合較好, 本文數(shù)值模擬對象是彈性階段的鋼筋性能, 所以可認(rèn)為本文數(shù)值模擬是準(zhǔn)確的.

圖5 不同溫度下載荷-位移曲線試驗值與計算值的比較Fig.5 Comparison between experimental values and simulated values of load-displacement curves at different temperatures

3 數(shù)值模擬結(jié)果

3.1 模擬銹坑的應(yīng)力分布

3.1.1 單個模擬銹坑的應(yīng)力分布

通過數(shù)值仿真可以得到模擬銹坑的應(yīng)力分布圖, 如圖6所示.由圖6可見, 模擬銹坑的應(yīng)力最大值在銹坑底部, 最小值在沿載荷施加方向的銹坑邊緣, 與橢圓形銹坑應(yīng)力最大值位于底部相同[5］.

圖6 模擬銹坑的應(yīng)力分布Fig.6 Stress distribution at artificial corrosion pit

3.1.2相鄰模擬銹坑的應(yīng)力分布

圖7為相鄰模擬銹坑的徑向截面應(yīng)力分布圖。其中相鄰銹坑的夾角θ分別為0°、15°、30°、45°、60°、90°和180°.由圖7可見：當(dāng)模擬銹坑之間的夾角θ為15°、30°和90°、180°時, 相鄰銹坑對應(yīng)力分布影響較小, 銹坑附近應(yīng)力集中的位置在2個銹坑的底部；在30°～90°時, 隨著θ的增大, 應(yīng)力集中的位置在銹坑的相交部位.

圖7 相鄰模擬銹坑的徑向截面應(yīng)力分布圖Fig.7 Stress distributions of radial section of adjacent artificial corrosion pits

3.2 應(yīng)力集中系數(shù)

應(yīng)力集中系數(shù)（α）受材料類型、缺口幾何形狀和溫度等因素的影響, 其求解公式如式（3）所示, 其中σmax為局部最大彈性應(yīng)力[14］.

3.2.1 單個模擬銹坑的應(yīng)力集中系數(shù)

圖8為單個模擬銹坑的應(yīng)力集中系數(shù).由圖8可見：不同類型模擬銹坑的應(yīng)力集中系數(shù)在20～700℃溫度范圍內(nèi)基本保持不變, 在800℃時下降較為明顯, 約為室溫下的10%；當(dāng)經(jīng)歷的溫度相同時, 對于開口寬度相同的相同形狀銹坑, 隨著深寬比的增加, 銹坑的應(yīng)力集中系數(shù)會變大；當(dāng)深寬比和開口寬度相同時, 雙曲線形銹坑的應(yīng)力集中系數(shù)比橢圓形的大, 銹坑形狀對應(yīng)力集中系數(shù)有所影響[10］.

圖8 單個模擬銹坑的應(yīng)力集中系數(shù)Fig.8 Stress concentration factor of single artificial corrosion pit

為了探究相同深寬比下, 模擬銹坑的開口寬度bp對應(yīng)力集中系數(shù)的影響, 在相同深寬比下建立了開口寬度為0.5、1.0、2.0 mm的橢圓形模擬銹坑模型, 具體參數(shù)如表3所示, 計算得到深寬比對應(yīng)力集中系數(shù)的影響, 如圖9所示.由圖9可見：深寬比為1、開口寬度為1.0、2.0 mm的銹坑, 在20～600℃溫度范圍內(nèi), 應(yīng)力集中系數(shù)隨著開口寬度增大而增大且變化趨勢基本保持一致, 在經(jīng)歷600～800℃后, 不同開口寬度銹坑的應(yīng)力集中系數(shù)變化趨勢出現(xiàn)了較大的偏差.開口寬度為2.0 mm銹坑的應(yīng)力集中系數(shù)在600～700℃溫度范圍內(nèi)急劇下降, 并在800℃時有所增加；不同開口寬度的銹坑, 應(yīng)力集中系數(shù)隨溫度變化的趨勢基本一致, 開口寬度越大, 應(yīng)力集中系數(shù)越大；相同的深寬比下, 應(yīng)力集中系數(shù)隨著開口寬度的增大而增大, 深寬比較小時, 溫度對應(yīng)力集中系數(shù)的變化趨勢影響較大.

圖9 深寬比對應(yīng)力集中系數(shù)的影響Fig.9 Effect of opening width on stress concentration factor

3.2.2 相鄰模擬銹坑的應(yīng)力集中系數(shù)

圖10為相鄰模擬銹坑的應(yīng)力集中系數(shù).由圖10可見：（1）在相鄰?qiáng)A角θ為0°～30°時, 應(yīng)力集中系數(shù)緩慢增加（700℃除外）；在30°～90°之間時, 應(yīng)力集中系數(shù)先增加后減小, 最大值出現(xiàn)在45°～60°之間, 在90°～180°, 應(yīng)力集中系數(shù)基本保持不變, 且與單個銹坑（θ=0°）時的值一樣.（2）隨著溫度的增加, 應(yīng)力集中系數(shù)也會發(fā)生相應(yīng)的變化；當(dāng)溫度在20～600℃時, 模擬銹坑的應(yīng)力集中系數(shù)在θ為0°～30°和90°～180°時相對變化很小, 變化值為2%；在這個相鄰?qiáng)A角區(qū)域, 700、800℃的高溫作用對應(yīng)力集中系數(shù)影響相對較大, 變化的幅度為10%；模擬銹坑的最大應(yīng)力集中系數(shù)隨著溫度的增加逐漸減小, 在800℃時較常溫時減小了10%；在700℃時應(yīng)力集中系數(shù)突然增加, 是因為700℃作用后鋼筋的材料性能發(fā)生了明顯變化, 造成應(yīng)力集中系數(shù)發(fā)生突變.

圖10 相鄰模擬銹坑的應(yīng)力集中系數(shù)Fig.10 Stress concentration factor of adjacent artificial corrosion pits

4 結(jié)論

（1）單個模擬銹坑底部的應(yīng)力最大, 在沿載荷施加方向銹坑邊緣處最小, 越靠近銹坑底部, 應(yīng)力越大.雙曲線形銹坑的應(yīng)力集中系數(shù)要明顯大于相同尺寸下的橢圓形銹坑.

（2）溫度、銹坑寬度和深寬比對單個模擬銹坑的應(yīng)力集中系數(shù)都有影響.當(dāng)經(jīng)歷的溫度小于700℃時, 銹坑的應(yīng)力集中系數(shù)基本保持不變, 在經(jīng)歷800℃的高溫作用后, 銹坑的應(yīng)力集中系數(shù)約下降10%.當(dāng)銹坑寬度相同時, 應(yīng)力集中系數(shù)隨著深寬比的增加而增加.當(dāng)深寬比不同時, 溫度對小深寬比銹坑的應(yīng)力集中系數(shù)影響較大.

（3）對于帶有2個模擬銹坑的試樣, 當(dāng)銹坑夾角在30°～60°時, 應(yīng)力集中系數(shù)明顯增加.隨著夾角的增大, 應(yīng)力集中系數(shù)迅速減小.整體上隨著溫度的增加, 應(yīng)力集中系數(shù)逐漸減小, 但在700℃時由于材料性能變化明顯, 導(dǎo)致應(yīng)力集中系數(shù)最大.