欒明昱,張之璐,陳悅,張朝輝,徐建軍
(1.江蘇尼高科技有限公司,江蘇 常州213141;2.常州綠瑪特建筑科技有限公司,江蘇 常州 213163)
超高性能混凝土(UHPC)是一種由水泥、細集料、硅灰等礦物摻合料、高性能減水劑等制備的,具有超高強、高韌、高抗?jié)B、高耐腐蝕、高抗爆等優(yōu)異性能的水泥基材料[1-3],能很好地滿足土木工程結(jié)構(gòu)輕量化、高層化、大跨化、高耐久的要求,是未來混凝土科技發(fā)展的重要方向之一。
鎢尾礦作為鎢礦開采產(chǎn)生的固體廢棄物,目前主要的處理方式是堆存于尾礦庫中,不僅占用土地資源,而且有的鎢尾礦中含有重金屬,處理不當(dāng)可能造成土壤和河流污染,危害人類的身體健康[4-5]。據(jù)統(tǒng)計[5],我國每年約排放30多萬t鎢尾礦,絕大部分未被有效利用,目前堆存量已超過1200萬t。因此,開展鎢尾礦綜合利用研究,提高鎢尾礦回收利用,對提高資源利用率、改善生態(tài)環(huán)境有重要的意義。
目前,鎢尾礦在建材行業(yè)中主要用于水泥[6]、微晶玻璃[7]、礦物摻合料[8]及堿激發(fā)材料[9]等。另外,由于鎢尾礦顆粒較細,在粒度要求較細的應(yīng)用方面有較大的優(yōu)勢;同時,鎢尾礦的化學(xué)性質(zhì)穩(wěn)定,硬度大[5],存在作為UHPC細集料的潛力。
本文采用鎢尾礦砂取代部分碳酸鈣砂作為UHPC的細集料,研究鎢尾礦砂對UHPC工作性能、力學(xué)性能、體積穩(wěn)定性和耐久性能的影響,為鎢尾礦砂的資源化利用提供參考。
水泥:江蘇嘉新京陽水泥有限公司產(chǎn)P·Ⅱ52.5水泥,密度3.13 g/cm3,比表面積360 m2/kg;硅灰:甘肅三遠硅材料有限公司產(chǎn),水泥和硅灰的主要化學(xué)成分見表1;高效聚羧酸減水劑:尼高科技公司產(chǎn),固含量40%,減水率25%;消泡劑:艾迪科公司產(chǎn),B328F型;鋼纖維:成都宏盛宏科技有限公司產(chǎn)鍍銅圓直鋼纖維,長13 mm,截面直徑0.2 mm,抗拉強度2.4 GPa;集料:石英砂、碳酸鈣砂(80~140目)、鎢尾礦砂(安徽銅陵),3種砂的粒徑分布見表2。
表1 水泥和硅灰的主要化學(xué)成分 %
表2 3種砂的粒徑分布
由表2可見,碳酸鈣砂和塢尾礦砂的顆粒主要分布在0.3~0.075 mm,但碳酸鈣砂有60%的顆粒位于0.15 mm以上,而鎢尾礦砂約有68%的顆粒位于0.15 mm以下,鎢尾礦砂相對更細一些。
1.2.1 試驗配合比
基準組采用石英砂與碳酸鈣砂復(fù)合作為集料,由于鎢尾礦砂的粒徑分布與碳酸鈣砂較為接近,因此分別用鎢尾礦砂取代0、50%、100%的碳酸鈣砂,UHPC的配合比如表3所示。
表3 UHPC的配合比 kg/m3
1.2.2 試驗方法
工作性能:參照GB/T 50080—2016《普通混凝土拌合物性能試驗方法標準》進行測試;力學(xué)性能:參照GB/T 50081—2019《混凝土物理力學(xué)性能試驗方法標準》進行測試;耐久性能:參照GB 50082—2009《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗》中的電通量法測試UHPC的抗氯離子滲透性、接觸法測試UHPC的干燥收縮率。微觀測試:根據(jù)壓汞法,采用Micromeritics公司的AUTOPORE IV9500 V1.09型壓汞儀進行孔結(jié)構(gòu)測試,測試孔徑范圍為3 nm~350 μm;使用鎢燈絲掃描電鏡對樣品進行微觀形貌的觀察。
表4 鎢尾礦砂取代率對UHPC工作性能和力學(xué)性能的影響
由表4可見:
(1)基準組的擴展度為420 mm,當(dāng)采用50%鎢尾礦砂取代碳酸鈣砂時,UHPC的擴展度略有降低,為390 mm;但當(dāng)碳酸鈣砂全部被鎢尾礦砂取代時,UHPC的擴展度顯著降低,相比基準組降低了23.3%。這是因為相比碳酸鈣砂,鎢尾礦砂位于0.15~0.075 mm范圍內(nèi)的顆粒的比例要比碳酸鈣砂多,導(dǎo)致使用鎢尾礦砂的UHPC骨料比表面積增加,潤濕骨料所需的用水量更高[10]。而3組UHPC的減水劑和用水量不變,因此UHPC中鎢尾礦砂的取代率越高,UHPC的擴展度越小。
(2)隨鎢尾礦砂取代率的增加,UHPC的7、28 d抗壓和抗折強度不斷提高。相比基準組,采用50%、100%鎢尾礦砂取代碳酸鈣砂的UHPC 28 d抗壓強度分別提高了5.4%、10.6%;28 d抗折強度分別提高了5.3%、8.3%。鎢尾礦砂的加入改善了UHPC骨料的顆粒級配,使UHPC變得更為密實[11]。同時,鎢尾礦砂的硬度遠高于碳酸鈣砂[5],從而使得UHPC的力學(xué)性能得到提高。
(見圖1)
由于UHPC中水泥用量大,相比一般混凝土更容易產(chǎn)生收縮。由圖1可見,基準組120 d的收縮值達到了989×10-6;采用50%鎢尾礦砂取代碳酸鈣砂后,對UHPC 7 d前的收縮值影響不大,14 d后的收縮值有所降低,UHPC的120 d收縮值為880×10-6,較基準組降低了11.0%;當(dāng)鎢尾礦砂的取代率為100%時,UHPC 7 d前的收縮變化仍不顯著,14 d后的收縮值顯著降低,UHPC的120 d收縮值為811×10-6,較基準組降低了18.0%,相比50%鎢尾礦砂取代率時,UHPC的120 d收縮值進一步降低了7.8%。這是因為鎢尾礦砂中不含影響水泥水化的組分,所以3組UHPC干燥收縮的發(fā)展規(guī)律保持一致。而用鎢尾礦砂取代碳酸鈣砂,一方面增強了灌漿料骨料級配的合理性,使其堆積變得更為致密,形成的骨架更結(jié)實;另一方面,由于鎢尾礦砂具備更高的硬度,能夠抵抗更大的變形,這使得UHPC基體抵抗變形的能力也得到提高[12-13]。
表5 鎢尾礦砂取代率對UHPC電通量的影響
由表5可見,基準組的電通量為210 C,根據(jù)ASTM C1202的評價標準屬于很低的滲透能力(100~1000 C);當(dāng)用鎢尾礦砂取代碳酸鈣砂時,UHPC的電通量均有所降低,鎢尾礦砂取代率為50%、100%時,UHPC電通量較基準組分別降低了12.8%、19.0%,此時UHPC均屬于很低的滲透能力等級。氯離子通過混凝土內(nèi)的連通孔隙進入到混凝土內(nèi)部,用鎢尾礦砂取代碳酸鈣砂優(yōu)化了細骨料的堆積狀態(tài),使得基體的結(jié)構(gòu)變得更加致密,使得UHPC內(nèi)一部分連通的孔隙被堵塞,減少了UHPC內(nèi)部與外界連通的通道[14],從而提高了UHPC的抗氯離子滲透性能。
鎢尾礦砂取代率對UHPC 28 d孔隙率和孔徑分布的影響如表6所示。
表6 鎢尾礦砂取代率對UHPC 28 d孔隙率和孔徑分布的影響
由表6可見,隨著UHPC中鎢尾礦砂取代率從0增加至100%,UHPC的孔隙率從12.56%降低至10.87%,降低了1.69個百分點。此外,相比基準組,UHPC的孔徑分布也有所細化:1.25~25 nm的孔含量增多,25~5000 nm及5000 nm以上的孔含量減少,且大于5000 nm以上的孔變化相對25~5000 nm較小,因UHPC自身密實度較好,大孔的含量少。一般來說,水泥混凝土的力學(xué)性能與其自身的孔隙率成反比,孔隙率越小,力學(xué)性能越好;孔徑分布越小,大孔(有害孔)的含量越少,力學(xué)性能也越好[15]。由于UHPC中的碳酸鈣砂被相對更細的鎢尾礦砂取代,UHPC骨料的級配堆積更密實,UHPC整體的密實度得到提高,從而減小了UHPC的孔隙率,使得孔徑的分布細化。但從收縮機理的角度來看,混凝土的孔徑中在1.25~25nm范圍內(nèi)的孔的含量越多,產(chǎn)生的收縮應(yīng)力就會越高,相應(yīng)的混凝土收縮也越大[16]。相比基準組,含有鎢尾礦砂的UHPC中在1.25~25 nm內(nèi)的孔含量增多,提高了自身的收縮應(yīng)力,但UHPC的干燥收縮相比基準組反而減小,這說明鎢尾礦砂對UHPC基體密實度起提高作用,增強抵抗收縮變形的效果要高于增大UHPC收縮應(yīng)力的效果。
鎢尾礦砂取代率對UHPC 28 d齡期微觀形貌的影響如圖2所示。
由圖2可見,2組UHPC的基體整體上較為致密,沒有明顯的微裂紋和孔隙,這與其自身緊密堆積的設(shè)計原則和較低的孔隙率相一致。但基準組中仍存在一定量較小的孔隙,而用100%鎢尾礦砂取代碳酸鈣砂的UHPC中幾無可見的孔隙,而且基體的結(jié)構(gòu)相比基準組更為均勻致密。
(1)用鎢尾礦砂取代碳酸鈣砂會降低UHPC的擴展度。UHPC中鎢尾礦砂的取代率越大,UHPC各齡期的抗壓和抗折強度越高,相比基準組,摻塢尾礦砂的UHPC 28 d抗壓、抗折強度最高可分別提高10.6%、8.3%。
(2)用鎢尾礦砂取代碳酸鈣砂能改善UHPC的干燥收縮性能。鎢尾礦砂對UHPC 7 d前收縮的影響較小,對14 d后UHPC的收縮改善效果顯著:當(dāng)鎢尾礦砂取代率分別為50%和100%時,相比基準組,UHPC的收縮值分別降低了11.0%、18.0%。
(3)用鎢尾礦砂取代碳酸鈣砂能夠降低UHPC的孔隙率,細化孔徑,同時使UHPC的基體的密實程度和勻質(zhì)性得到提高。此外,隨鎢尾礦砂取代率的增加,電通量不斷減小,UHPC的抗氯離子滲透性能提高。