王榮敏 武振明 謝辰 馬亞欣 劉海濱 梁昌晶
(1.長慶工程設(shè)計有限公司;2.國家管網(wǎng)集團(tuán)北方管道有限責(zé)任公司西安輸油氣分公司;3.國家管網(wǎng)集團(tuán)北方管道有限責(zé)任公司;4.中國市政工程西北設(shè)計研究院有限公司;5.中國石油華北油田公司二連分公司工程技術(shù)研究所)
隨著我國經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展,對天然氣的需求量逐年增加,而我國天然氣產(chǎn)地與需求地嚴(yán)重不平衡,因此長輸管道成為天然氣運輸?shù)闹饕绞?。在輸氣管道運行中,輸氣站場壓縮機組的能耗占比較大,一般為60%~70%[1-3]。在壓縮機組節(jié)能測試和測試項目計算的基礎(chǔ)上,開展節(jié)能分析與評價,分析影響壓縮機組效率的因素,有利于降低運輸能耗,指導(dǎo)現(xiàn)場生產(chǎn),為壓縮機組提效措施的制定奠定基礎(chǔ)。影響壓縮機組的能耗有眾多因素,如氣質(zhì)、發(fā)動機效率、傳動效率、冷卻器換熱效能等[4-5]。
以往復(fù)式壓縮機為例進(jìn)行分析,監(jiān)測方法一般參照SY/T 6637—2018《天然氣輸送管道系統(tǒng)能耗測試和計算方法》和Q/SY 1821—2015《油氣田用天然氣壓縮機組節(jié)能監(jiān)測方法》,主要測試項目為壓縮機組效率,測試參數(shù)包括:壓縮天然氣的各級進(jìn)氣溫度、排氣溫度、各級進(jìn)氣壓力、排氣壓力、進(jìn)氣條件下壓縮天然氣量、驅(qū)動電機電能消耗量、循環(huán)水泵功率、冷卻風(fēng)機功率、動力缸冷卻水流量。壓縮機組轉(zhuǎn)速、環(huán)境溫度、天然氣采樣、天然氣組分分析、大氣壓力等[6]。電驅(qū)壓縮機機組效率為:
式中:η為壓縮機組效率,%;Np為壓縮機指示功率,kW;p1為電驅(qū)輸入功率,kW;p為水泵和風(fēng)機單位時間內(nèi)消耗功率的和,kW。
一級吸氣壓力:若出口壓力保持不變,進(jìn)口壓力的變化會引起壓縮機其他參數(shù)(如排氣量和功率消耗)的變化。隨著一級吸氣壓力降低,壓縮機各級的活塞力均增加,此時壓縮機處于長時間低效運轉(zhuǎn),易損壞發(fā)電動機。此外,若一級吸氣壓力升高過快,當(dāng)超過了活塞環(huán)的允許密封能力,會引起壓縮機氣缸內(nèi)漏,增加耗能輸出[7]。
末級排氣壓力:壓縮機的排氣壓力的高低與背壓相關(guān),而背壓取決于目標(biāo)壓力下壓縮機進(jìn)口氣量與出口氣量的平衡程度。在壓縮機進(jìn)口壓力不變的條件下,出口壓力升高,壓比與指示功率也會隨之升高。
一級吸氣溫度:一級吸氣溫度對壓縮機的功率有一定的影響,壓縮機軸功率隨著一級吸氣溫度的升高而升高。與此同時,一級排氣溫度也隨之升高,會導(dǎo)致下一級進(jìn)氣溫度偏高,任何一級進(jìn)氣溫度升高都會降低容積效率。
在往復(fù)式壓縮機的氣缸尺寸及活塞行程不變的情況下,氣體中的摩爾質(zhì)量系數(shù)、絕熱系數(shù)、導(dǎo)熱系數(shù)、壓縮系數(shù)及氣體含水量和其他組分的含量均會影響壓縮機功耗。摩爾質(zhì)量系數(shù)越大,氣體比重越大,壓縮機能耗越高;氣體絕熱系數(shù)越大,壓縮機能耗越大;導(dǎo)熱系數(shù)越大,氣體之間的熱傳導(dǎo)性能越好,排氣量也會隨之下降;壓縮系數(shù)越大,壓縮機的排氣量和所需的軸功率越大;氣體介質(zhì)中的雜質(zhì)和水越少,壓縮機的工作效率越高[8]。
通過對壓縮機組實際性能影響因素的調(diào)研,總結(jié)出環(huán)境變量主要因素為:環(huán)境溫度、大氣壓力、空氣濕度、機組老化、燃料氣熱值和實際負(fù)荷轉(zhuǎn)速等。
環(huán)境溫度:根據(jù)GB 50251—2015《輸氣管道工程設(shè)計規(guī)范》中關(guān)于壓縮機組廠房的設(shè)置要求,天然氣壓縮機組的設(shè)計環(huán)境溫度-50~45℃。目前,已運行的壓縮機廠房普遍存在通風(fēng)不良的現(xiàn)象,當(dāng)溫度過高時,壓縮機的效率明顯下降,需采取強排風(fēng),勢必增加成本投入。此外,空氣比容的增加會導(dǎo)致燃?xì)廨啓C吸入空氣量的減少,也會惡化壓縮機的工作狀態(tài),增加燃?xì)庀牧縖9-10]。
大氣壓力:隨著海拔的上升,大氣壓力和空氣比容均不斷降低,導(dǎo)致燃?xì)廨啓C最大輸出功率降低。研究表明,在相同輸出功率的條件下,高海拔地區(qū)燃?xì)廨啓C的負(fù)載率要高于低海拔地區(qū)3%~5%。
壓縮機效率正平衡計算方法是通過多變指數(shù)得到指示功率和壓縮機能耗效率,然后計算得到壓縮機軸功率。根據(jù)公式氣體性質(zhì)和環(huán)境參數(shù)為固定條件,無法進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整,因此在處理量相同的條件下,影響壓縮機組軸功率的主要因素為進(jìn)氣壓力、壓比、進(jìn)氣溫度。其中壓比為排氣壓力與進(jìn)氣壓力的比值,故重點分析進(jìn)氣壓力、排氣壓力和進(jìn)氣溫度對耗電量的影響。由于現(xiàn)場工況為正常穩(wěn)態(tài)工況,要得到不同因素下的瞬態(tài)工況需采用HYSYS建立三級壓縮機組模型見圖1,結(jié)合實際生產(chǎn)數(shù)據(jù)與模擬數(shù)據(jù)進(jìn)行能耗影響分析。
圖1 三級壓縮機組模型Fig.1 Three-stage compressor unit model
以現(xiàn)場監(jiān)測數(shù)據(jù)為依據(jù)進(jìn)行模型準(zhǔn)確性驗證,對某壓氣站壓縮機組的進(jìn)口壓力測試中,進(jìn)口壓力從4.3 MPa升高到4.7 MPa,每0.1 MPa測一次,每次測試時間為4 h,獲取了每個壓力點對應(yīng)的日耗電量、日處理氣量,壓縮機組實測數(shù)據(jù)與模擬數(shù)據(jù)對比見表1。模擬計算中,根據(jù)實測的流量和進(jìn)出口壓力,計算壓縮機耗電量。經(jīng)過對比,耗電量整體誤差小于10%,因此該模型在此項目中是可行的。
表1 壓縮機組實測數(shù)據(jù)與模擬數(shù)據(jù)對比Tab.1 Comparison between measured data and simulated data of compressor unit
2.3.1 進(jìn)口壓力
進(jìn)口壓力對壓縮機的處理量和功率消耗有著很大影響,在模擬計算中,保持出口壓力、進(jìn)口溫度和處理量一致,探討進(jìn)口壓力對壓縮機能耗的影響。設(shè)定天然氣進(jìn)口溫度為20℃,排氣壓力為20 MPa,進(jìn)氣量為120×104m3/d,進(jìn)口壓力對能耗的影響見表2,現(xiàn)場結(jié)果為2019—2020年統(tǒng)計的進(jìn)口壓力、耗電量和日處理量數(shù)據(jù)。實際結(jié)果中日耗電量隨進(jìn)口壓力的升高而增加,處理單耗則隨進(jìn)口壓力的升高而降低,實際結(jié)果與模擬結(jié)果的單耗變化趨勢一致。模擬計算結(jié)果中壓縮機耗電量隨進(jìn)口壓力的上升而降低,但通過實際數(shù)據(jù)的擬合卻發(fā)現(xiàn)耗電量呈現(xiàn)上升趨勢,日耗量的增加也有可能與處理量增加有關(guān),當(dāng)增加的幅度超過了軸功率增加的幅度時,最終導(dǎo)致壓縮機單位能耗隨著進(jìn)口壓力的增加而降低。進(jìn)口壓力每升高0.1 MPa,日耗電量增加1 180 kWh,日處理量增加約1.7×104m3,處理單耗降低0.9×10-3kWh/m3。
表2 進(jìn)口壓力對能耗的影響Tab.2 Influence results of inlet pressure on energy consumption
結(jié)合模擬情況,當(dāng)往復(fù)式壓縮機各級吸氣溫度、排氣壓力及壓縮機轉(zhuǎn)速不變時,其處理量和單位能耗同進(jìn)口壓力之間具有線性關(guān)系。隨著進(jìn)口壓力的提高,往復(fù)式壓縮機的處理量成比例的增加,單位能耗隨著進(jìn)口壓力的升高而下降。
壓縮機工況改變時,氣缸行程容積不變,且溫度系數(shù)、壓力系數(shù)、泄漏系數(shù)的變化均很小,根據(jù)處理量計算公式可知容積系數(shù)就是壓縮機處理量的決定因素。通過對壓縮機處理量公式計算分析,壓縮機的吸入氣量是由Ⅰ級氣缸的大小決定的。對多級壓縮機,當(dāng)進(jìn)口壓力提高時,各級壓比都會下降,此時Ⅰ級壓比減小,容積系數(shù)增大,壓縮機的處理量增大。
同時,Ⅰ級行程容積不變,壓縮機吸入的總體積就不變,由氣體狀態(tài)方程可知,如果進(jìn)口溫度不變,壓力升高,則實際吸入氣體的流量增大,經(jīng)折算得到的標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下壓縮機的處理量就會進(jìn)一步增大,但進(jìn)口壓力的提高是有限度的。隨著進(jìn)口壓力的提高,壓縮機各列的活塞力增加,軸功率也相應(yīng)提高,電動機的儲備功率降低,如果壓縮機長期連續(xù)運轉(zhuǎn)容易燒壞電動機,所以當(dāng)進(jìn)口壓力變化較大時,應(yīng)采用熱力學(xué)軟件對壓縮機軸功率和活塞力進(jìn)行校核。
2.3.2 出口壓力
同理,探討出口壓力對壓縮機能耗影響見表3。實際結(jié)果與模擬結(jié)果的單耗變化趨勢一致。壓縮機的實際日耗電量和處理單耗隨出口壓力的升高而增加,日處理量則隨出口壓力升高而降低。表現(xiàn)為出口壓力每升高2 MPa,日耗電量增加1 304 kWh,日處理量降低約2.2×104m3,處理單耗增加1.1×10-3kWh/m3。
表3 出口壓力對能耗影響Tab.3 Influence results of outlet pressure on energy consumption
結(jié)合模擬情況,當(dāng)Ⅰ級吸氣壓力和壓縮機轉(zhuǎn)速不變時,隨著末級排氣壓力的提高,往復(fù)式壓縮機的處理量略微降低,耗電量增加,單位能耗隨著排氣壓力的升高而明顯升高。且進(jìn)口壓力越高,耗電量、處理量和單位能耗隨出口壓力升高而改變的幅度變小。
由于末級的壓比和吸氣壓力都顯著提高,所以壓縮機的軸功率明顯增大。因此,當(dāng)排氣系統(tǒng)需要的背壓固定時,應(yīng)合理地設(shè)計壓縮機沿程的管路和閥門,包括管徑、閥門流量系數(shù)和三通閥的數(shù)量等,使沿程摩阻盡可能最小,達(dá)到節(jié)能的目的。
2.3.3 進(jìn)口溫度
同理,探討進(jìn)口溫度對壓縮機能耗影響見表4。實際結(jié)果與模擬結(jié)果的單耗變化趨勢一致。在相同的吸氣壓力和排氣壓力下,吸氣溫度降低,往復(fù)式壓縮機處理量增大,軸功率變化很小,單位能耗隨著吸氣溫度的降低而降低。表現(xiàn)為進(jìn)口溫度每升高1℃,日耗電量增加70 kWh,但變化較小,日處理量降低0.5×104m3,處理單耗增加1.3×10-3kWh/m3。
表4 進(jìn)口溫度對能耗影響Tab.4 Influence results of inlet temperature on energy consumption
結(jié)合模擬情況,進(jìn)口溫度與進(jìn)口壓力對壓縮機處理量的影響相似,這是因為由于壓縮機Ⅰ級行程容積不變,吸入的氣體總體積量就不變,由氣體狀態(tài)方程可知,如果Ⅰ級吸氣壓力不變,溫度升高,則氣體分子體積增大,密度減小,導(dǎo)致實際吸入氣體的流量減少,壓縮機的處理量也就越小。
Ⅰ級吸氣溫度的變化對各級壓縮比影響不大,壓縮機功率消耗也幾乎不變。由于處理量增大,功率消耗不變,則單位能耗必然減小。由此可知,降低壓縮機Ⅰ級吸氣溫度可以提高壓縮機處理量,但不會增加功率的消耗。
在核算某輸氣站負(fù)荷、能耗的前提下,降低壓縮機Ⅰ級吸氣溫度,同時調(diào)整進(jìn)口壓力和排氣管道的背壓,調(diào)整后處理單耗降低5.53%。調(diào)整前后效果對比情況見表5。
表5 調(diào)整前后效果對比情況Tab.5 Comparison effect before and after adjustment
1)當(dāng)進(jìn)口壓力過高且超過了活塞環(huán)允許的密封能力時,會使活塞環(huán)的密封性能下降,導(dǎo)致壓縮機內(nèi)泄漏增大,功耗增大,因此當(dāng)進(jìn)口壓力變化較大時,應(yīng)采用熱力學(xué)軟件對壓縮機軸功率和活塞力進(jìn)行校核。
2)當(dāng)排氣系統(tǒng)需要的背壓固定時,應(yīng)合理地設(shè)計壓縮機沿程的管路和閥門,包括管徑、閥門流量系數(shù)和三通閥的數(shù)量等,使沿程摩阻盡可能最小,達(dá)到節(jié)能的目的。
3)吸氣溫度的變化對各級壓縮比影響不大,壓縮機功率消耗也幾乎不變。但處理量增大,功率消耗不變時,單位能耗必然減小。因此,降低壓縮機一級吸氣溫度可顯著提高壓縮機處理量,且不會增加功率的消耗,是一種很好的節(jié)能措施。