汪宏輝, 王鵬宇
(1.中石化江蘇油建工程有限公司,江蘇 揚(yáng)州 225009;2.國(guó)家石油天然氣管網(wǎng)集團(tuán)有限公司建設(shè)項(xiàng)目管理分公司,河北 廊坊 065000)
隨著中國(guó)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展和能源結(jié)構(gòu)的調(diào)整,大規(guī)模采用高效、清潔的天然氣能源是未來(lái)的發(fā)展趨勢(shì)。同時(shí),世界各國(guó)也在不斷加大對(duì)能源開(kāi)發(fā)和利用的力度,石油和天然氣等能源的開(kāi)采、輸送與儲(chǔ)存能力已成為國(guó)民經(jīng)濟(jì)發(fā)展的重要標(biāo)志。為適應(yīng)逐步提高的天然氣輸送壓力,進(jìn)入21世紀(jì)初,具有強(qiáng)度高、耐蝕性好、綜合成本低等特點(diǎn)的X80管線鋼在天然氣管道中的使用量逐年攀升[1-7]。由于長(zhǎng)輸管道的質(zhì)量關(guān)系到整個(gè)油氣管道的安全運(yùn)行,尤其是輸氣管線,一旦破裂,將造成巨大的經(jīng)濟(jì)損失和人員傷亡,且造成嚴(yán)重的環(huán)境污染[8-9]。因此,管道的安全性和可靠性對(duì)于油氣的輸送和管理是至關(guān)重要的。
天然氣管道發(fā)生事故的主要原因是材料/焊接/裝備的失效及腐蝕,而材料/焊接/裝備的失效與現(xiàn)場(chǎng)施工過(guò)程息息相關(guān)[10],故針對(duì)戶外管道施工的適應(yīng)性及焊縫質(zhì)量進(jìn)行驗(yàn)證和驗(yàn)收具有重要的工程意義。中俄東線天然氣管道工程(永清—上海)南通—甪直試驗(yàn)段線路位于南通市通州灣示范區(qū)三余鎮(zhèn)境內(nèi)。選取南通—甪直線路(CO063-CO086)為試驗(yàn)段,線路水平長(zhǎng)度9.824 km、管徑1 422 mm、壁厚32.1 mm,材質(zhì)為X80M。建設(shè)地點(diǎn)位于江蘇省東南部長(zhǎng)江三角洲北翼的南通市通州區(qū),屬北亞熱帶和暖溫帶季風(fēng)氣候、光照充足、雨水充沛,全年降水量在1 040 mm左右。與平原地區(qū)相比,其地貌特點(diǎn)為水網(wǎng)密布,溝、渠、河流交錯(cuò)成網(wǎng),水田、魚(yú)(蟹)塘密集分布,地下水位高,地基承載力差[11-12]。
中俄東線作為國(guó)家重點(diǎn)工程,對(duì)工程質(zhì)量和工程進(jìn)度提出了較高的要求。為保證工程焊接質(zhì)量,全線所有管道焊接均要求采用全自動(dòng)焊接方式進(jìn)行焊接。同時(shí),為了保證工期,控制成本,需提高全自動(dòng)焊施工效率。為此,將平原地區(qū)成熟的銅襯墊外根焊全自動(dòng)焊接工藝[13-15]用于水網(wǎng)地區(qū),該工藝具有任意一站可完成根、熱、填、蓋焊縫的焊接,機(jī)組配置靈活,設(shè)備機(jī)頭體積小,占用操作空間小,焊接速度快,根熱焊可同步進(jìn)行以減少裂紋傾向等特點(diǎn),可大大降低水網(wǎng)地區(qū)對(duì)管道施工帶來(lái)的不利影響。因此,文中針對(duì)該工程水網(wǎng)地區(qū)管道施工特點(diǎn)進(jìn)行了以下銅襯墊外根焊成套技術(shù)現(xiàn)場(chǎng)驗(yàn)證試驗(yàn),以獲得成形良好、性能達(dá)標(biāo)的X80管線鋼焊縫。
驗(yàn)證鋼材采用南通-甪直線路用管,材質(zhì)為X80M,管徑1 422 mm,壁厚32.1 mm;采用對(duì)接接頭,坡口形式為U形,如圖1所示。焊接層道類型包括根焊、熱焊、填充焊和蓋面焊,層道數(shù)分別為17層和18道;焊接設(shè)備包括焊接站、坡口機(jī)和銅襯墊內(nèi)對(duì)口器;焊絲選用林肯焊絲,其規(guī)格為φ1.0 mm;為避免空氣干擾,選用50%Ar + 50%CO2的混合保護(hù)氣體。
圖1 焊接坡口示意圖
焊接試驗(yàn)在水網(wǎng)地區(qū)高溫潮濕條件下進(jìn)行,為避免咬邊缺陷和晶粒組織過(guò)分粗大,隨著焊道和層數(shù)的增加,焊接電流逐漸減小。焊接工藝參數(shù)依照試驗(yàn)室得出的銅襯墊外根焊焊接工藝規(guī)程,見(jiàn)表1。初設(shè)人員、設(shè)備、工機(jī)具配置,組建整裝機(jī)組進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)10道焊縫施焊,收集施工時(shí)段的氣候、重型設(shè)備傾側(cè)角度、各工序用時(shí)等數(shù)據(jù)進(jìn)行分析。隨后通過(guò)對(duì)焊縫質(zhì)量與性能測(cè)試來(lái)驗(yàn)證銅襯墊外根焊全自動(dòng)焊接成套技術(shù)在水網(wǎng)地區(qū)的施工適應(yīng)性。焊縫質(zhì)量與性能測(cè)試內(nèi)容包括按照GB/T 31032—2014《鋼質(zhì)管道焊接及驗(yàn)收》要求對(duì)焊縫的外觀檢測(cè)、射線探傷及全自動(dòng)相控陣超聲檢測(cè),驗(yàn)收一次性合格后,隨機(jī)抽取2道焊縫按國(guó)家管網(wǎng)集團(tuán)公司行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)DEC-NGP-G-WD-002-2020-1《油氣管道工程線路焊接技術(shù)規(guī)定》要求進(jìn)行理化試驗(yàn)并按標(biāo)準(zhǔn)驗(yàn)收。理化性能試驗(yàn)項(xiàng)包括橫向拉伸、縱向拉伸、彎曲、刻槽錘斷、低溫沖擊、宏觀金相、硬度、裂紋尖端張開(kāi)位移。
表1 焊接工藝參數(shù)
2.1氣候?qū)κ┖傅挠绊?/p>
降雨和高溫是驗(yàn)證期間對(duì)自動(dòng)焊施工影響最大的2個(gè)氣候因素。表2為驗(yàn)證期間的氣候情況,表中可見(jiàn),在施工部分時(shí)段出現(xiàn)中雨天氣,該情況下無(wú)法施工:主要表現(xiàn)在焊接前道工序(組對(duì))上,雨水雖然對(duì)設(shè)備影響不大,但會(huì)造成坡口生銹后無(wú)法在焊接前再次清理,尤其是鋼管內(nèi)表面,其次是工作期間視線不佳,存在安全風(fēng)險(xiǎn)。驗(yàn)證期間最高溫度為33 ℃的高溫時(shí)段施工難度也較大,主要表現(xiàn)在午后氣溫達(dá)到33 ℃時(shí),防風(fēng)棚內(nèi)環(huán)境溫度高達(dá)41.4 ℃,焊接操作時(shí)員工體能消耗較快,存在中暑風(fēng)險(xiǎn),從而對(duì)熔池關(guān)注度下降,存在焊接質(zhì)量下降傾向。由于焊接施工采用全封閉防風(fēng)棚,驗(yàn)證期間最高為6級(jí)的風(fēng)速對(duì)施工無(wú)任何影響。驗(yàn)證期間空氣的最大濕度為87%,焊接前預(yù)熱及層間溫度的控制可完全消除環(huán)境濕度對(duì)施工的影響。
表2 自動(dòng)焊施工部分時(shí)段氣候條件
2.2地質(zhì)條件對(duì)施焊的影響
為防止施工過(guò)程中重型設(shè)備陷入土中,在重型設(shè)備的施工位置鋪設(shè)16 mm厚、5.7 m×1.5 m的鋼板作為支撐,每塊鋼板需承受的重量包括1根φ1 422 mm×32.1 mm的鋼管重量和一臺(tái)吊管機(jī)的重量。在施焊過(guò)程中,發(fā)現(xiàn)吊管機(jī)吊裝1根鋼管行駛到組對(duì)位置時(shí)鋼板即開(kāi)始單側(cè)下陷,10 min組對(duì)結(jié)束后測(cè)得沿鋼管側(cè)傾斜角度最大達(dá)到7°,如圖2所示,預(yù)熱10 min后測(cè)得傾斜角仍然為7°,由此可以確定在此重量下地基下陷發(fā)生在組對(duì)過(guò)程的1~10 min內(nèi)。當(dāng)?shù)豕軝C(jī)單側(cè)受重力影響發(fā)生傾斜后,其并不是無(wú)止境地傾斜,在吊管機(jī)履帶下鋼板左右的地基達(dá)到一定承載平衡點(diǎn)后將不再發(fā)生單側(cè)下陷,而是可能會(huì)發(fā)生輕微的肉眼無(wú)法察覺(jué)到的整體下陷。通過(guò)預(yù)熱10 min后撤離加熱裝置,發(fā)現(xiàn)再次測(cè)得的組對(duì)間隙與未加熱前數(shù)據(jù)相同,故水網(wǎng)地區(qū)地基下沉對(duì)自動(dòng)焊施工無(wú)影響。
圖2 地質(zhì)條件對(duì)施工的影響
2.3施工工效分析
根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)完成的10道焊縫試驗(yàn)數(shù)據(jù)值,取各工序用時(shí)的平均值設(shè)定為該工序用時(shí),見(jiàn)表3。完成一道焊縫除上述主要作業(yè)工序外,還由若干輔助工序組成,為測(cè)算出流水線作業(yè)工效,需將單站完成1道焊縫所發(fā)生的所有耗時(shí)工序細(xì)致拆分,通過(guò)分析同一時(shí)間段可并聯(lián)完成的工序,最終得到單站完成1道焊縫的流水作業(yè)工效約為150 min。
表3 各工序用時(shí)表
由長(zhǎng)輸管線流水線施工特點(diǎn)可知,如采用多站流水線作業(yè)完成一道焊縫最快的工效為:組對(duì)+預(yù)熱+焊接(第一站)。為達(dá)到每日最高工效,需要配置一定數(shù)量的焊接站在同一時(shí)間段對(duì)1道焊縫不同工序同時(shí)作業(yè),從而形成流水線作業(yè)。表4為不同焊接站數(shù)量條件下的單道焊縫工效和10 h工作制下的日工效,可見(jiàn)焊接站為7站時(shí)單道焊縫工效僅21 min,此時(shí)焊接站在流水線作業(yè)過(guò)程中的利用率達(dá)到最高,同時(shí)計(jì)算得到的日工效為28道。
表4 工效表
2.4焊縫質(zhì)量分析
對(duì)焊接得到的10個(gè)焊縫逐一檢驗(yàn),發(fā)現(xiàn)其整體成形均勻一致、美觀,呈“魚(yú)鱗紋”形貌,表面無(wú)任何氣孔、裂紋、未焊透、夾雜等缺陷,蓋面高度為0.8~1.9 mm,寬度為11.0~11.9 mm,錯(cuò)邊量為0.2~1.5 mm。焊縫宏觀形貌如圖3所示。圖3a為焊縫整體形貌,圖3b~圖3d依次為2號(hào)、5號(hào)和9號(hào)焊縫局部焊縫宏觀形貌。進(jìn)一步對(duì)焊縫進(jìn)行無(wú)損檢測(cè),發(fā)現(xiàn)所有焊縫均一次合格,其中1級(jí)片占比54%,2級(jí)片占比46%。缺陷主要為單個(gè)氣孔和局部不連續(xù)的未熔合,未發(fā)現(xiàn)熔銅及其造成的裂紋。單個(gè)氣孔屬于GMAW熔化極氣體保護(hù)焊工藝特性導(dǎo)致的缺陷,為偶發(fā)的正?,F(xiàn)象;而局部不連續(xù)的未熔合一方面是由于32.1 mm的壁厚較大,而坡口角度小,致使角向磨光機(jī)在打磨接頭時(shí)視線不佳,另一方面是由于砂輪片厚度的增加,打磨還未完全掌握,后期多加磨合,通過(guò)使用磨光機(jī)經(jīng)驗(yàn)的積累,可以減少或避免此類缺陷的產(chǎn)生。
圖3 焊縫宏觀形貌
從驗(yàn)證焊縫中隨機(jī)抽取2道焊縫進(jìn)行理化性能試驗(yàn),與驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)對(duì)比均滿足要求,結(jié)果見(jiàn)表5~表8。接頭的抗拉強(qiáng)度647~664 MPa,且斷裂位置均在熱影響區(qū),斷后伸長(zhǎng)率21.5%~26.0%,表現(xiàn)出良好的塑性;夏比V形沖擊試驗(yàn)中,在-10 ℃溫度下,2道焊縫的沖擊吸收能量最低值均為102 J,超過(guò)驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn);焊縫的硬度189~290 HV10;焊縫的裂紋尖端張開(kāi)位移0.313~1.786 mm,表現(xiàn)出良好的斷裂韌性。背彎和側(cè)彎試驗(yàn)中,4個(gè)背彎和8個(gè)側(cè)彎試樣的表面均未發(fā)現(xiàn)裂紋,滿足評(píng)定要求;刻槽錘斷試驗(yàn)中,4個(gè)試樣均未發(fā)現(xiàn)未熔合、氣孔和夾渣等缺陷;宏觀金相試驗(yàn)中,焊縫成形良好,未見(jiàn)氣孔、夾渣、裂紋等缺陷。
表5 拉伸性能
表6 沖擊性能
表7 硬度
表8 裂紋尖端張開(kāi)位移
(1)水網(wǎng)地區(qū)的降水(中雨及以上)和高溫(≥33 ℃)對(duì)施工存在不利影響,而6級(jí)風(fēng)速和87%的濕度幾乎沒(méi)有影響;地基因降水導(dǎo)致的組對(duì)設(shè)備吊管機(jī)施工的最大傾斜角度為7°;通過(guò)合理配置人員和設(shè)備設(shè)施,可克服上述不利因素對(duì)自動(dòng)焊施工的影響。
(2)采用試驗(yàn)室得出的銅襯墊外根焊焊接工藝規(guī)程,可在水網(wǎng)地區(qū)進(jìn)行X80、管徑不大于1 422 mm、壁厚不大于32.1 mm油氣管道的施工作業(yè),并可按國(guó)標(biāo)GB/T 31032—2014《鋼質(zhì)管道焊接及驗(yàn)收》和國(guó)家管網(wǎng)集團(tuán)公司行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)DEC-NGP-G-WD-002-2020-1《油氣管道工程線路焊接技術(shù)規(guī)定》驗(yàn)收。銅襯墊外根焊全自動(dòng)焊接成套技術(shù)可在水網(wǎng)地區(qū)進(jìn)行。
(3)焊接站配置的數(shù)量與各自的日工效呈線性關(guān)系,焊接站為7站時(shí),日工效可達(dá)28道,且此時(shí)焊接站在流水作業(yè)中的利用率最高。