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        激光熔覆參數(shù)對(duì)列車車軸修復(fù)組織形貌的影響

        2022-09-16 01:54:08王行濤祝弘濱李明高趙明元
        軌道交通裝備與技術(shù) 2022年4期
        關(guān)鍵詞:車軸覆層熔池

        王行濤 祝弘濱 魏 濤 李明高 趙明元

        (1.中車工業(yè)研究院有限公司 北京 100070;2.中國中車股份有限公司 北京 100036)

        0 引言

        激光熔覆作為一種新型的表面改性技術(shù)在近年來發(fā)展迅速。在高能量密度激光束作用下將金屬基體表面加熱熔化并形成熔池,金屬粉末在熔池中沉積凝固,形成冶金結(jié)合熔覆層[1]。該技術(shù)具有熔覆材料體系廣泛、結(jié)合強(qiáng)度高、稀釋率低、對(duì)工件的熱和變形影響小等諸多優(yōu)點(diǎn),在再制造工程中廣泛應(yīng)用于零件的局部修補(bǔ),達(dá)到修復(fù)或改善零部件性能、延長使用壽命的目的[2]。

        軌道交通車軸在使用過程中負(fù)責(zé)承擔(dān)鐵路列車的載荷,運(yùn)行環(huán)境極為復(fù)雜,遭受到各種應(yīng)力的復(fù)合作用,這種復(fù)雜的多種應(yīng)力耦合極易導(dǎo)致修復(fù)層疲勞裂紋的萌生和擴(kuò)展,因此車軸修復(fù)層應(yīng)與車軸本體材料一樣具有較高的強(qiáng)度和優(yōu)良的塑性與韌性,以防止使用過程中修復(fù)層裂紋萌生[3]。

        針對(duì)軌道交通車軸的修復(fù),本次研究使用CRRC-SP-1低合金鋼金屬粉末作為35CrMoA車軸的修復(fù)材料,重點(diǎn)探討激光功率、送粉率、掃描速度、 搭接率等在實(shí)際熔覆過程中影響修復(fù)組織質(zhì)量的幾個(gè)重要參數(shù),測(cè)試了最優(yōu)工藝參數(shù)下熔覆組織的力學(xué)性能,晶粒度和內(nèi)部缺陷。

        1 材料與測(cè)試方法

        35CrMoA是一種高端軌道交通的車軸材料,金相組織如圖1所示,主要含鐵素體、貝氏體和珠光體[4-5]。鋼材的組織皆為鍛態(tài)組織,晶粒細(xì)小均勻,無明顯的織構(gòu)取向性,綜合力學(xué)性能良好。本文參照35CrMoA車軸成分,設(shè)計(jì)了編號(hào)為CRRC-SP-1的合金氣霧化粉末,專門用于軌道交通車軸零件的修復(fù),具體成分如表1所示。

        表1 CRRC-SP-1粉末成分w(t) /%

        圖1 35CrMoA典型金相組織

        2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

        2.1 激光功率對(duì)熔覆層形貌和組織結(jié)構(gòu)的影響

        激光功率是利用激光技術(shù)修復(fù)破損零部件過程中重要的工藝參數(shù),修復(fù)區(qū)的熔池依靠激光功率所提供的能量使金屬粉末連續(xù)熔化而形成,激光功率的高低將會(huì)決定粉末熔化是否徹底、熔池存在時(shí)間以及尺寸、激光熔覆層與基體之間熱影響區(qū)的范圍等。本試驗(yàn)采用控制變量法,保持送粉率12 g/min,掃描速度8 mm/s不變,觀察激光功率從1 500 W提升到3 000 W對(duì)修復(fù)層形貌的影響。 CRRC-SP-1合金粉末激光熔覆于35CrMoA后的單道熔覆層橫截面形貌如圖2所示。圖3為激光功率對(duì)熔覆層寬度和高度影響的折線圖。結(jié)合圖2和圖3可知,當(dāng)激光功率在從1 500 W提升到3 500 W的過程中,激光熔覆層均表現(xiàn)出了良好的冶金結(jié)合形貌。在掃描速度和送粉率保持不變的條件下,熔覆層的寬度和高度出現(xiàn)隨著激光功率的增加而逐漸增大的形況。這是因?yàn)闊彷斎肓侩S激光功率提高而增加,熔池體積也隨之變大,因此更多粉末進(jìn)入熔池,使得熔覆層寬度和高度增加。其中熔覆層高度由0.42 mm增加到0.51 mm,寬度由3.38 mm增加到4.66 mm。當(dāng)激光功率繼續(xù)提升到3 500 W時(shí),熔覆層寬度繼續(xù)提升到5.04 mm,整體上表現(xiàn)出隨激光功率提升線性增加的狀態(tài)。而熔覆層的高度反而從0.51 mm降低0.04 mm至0.47 mm。這種現(xiàn)象可以解釋為當(dāng)激光功率達(dá)到3 500 W時(shí),基體吸收的激光輸入能量提高,基體表層吸收能量后熔化,熔池尺寸增大,熔池溫度會(huì)進(jìn)一步提高,同時(shí)鋼水黏度隨溫度升高而降低,飛濺現(xiàn)象增多,因而導(dǎo)致激光功率在從3 000 W增加至3 500 W時(shí),熔覆層高度減小。而熔覆層寬度基本上只與熔池尺寸相關(guān),所以熔覆層寬度得以繼續(xù)增大。

        圖2 CRRC-SP-1不同激光功率下熔覆層截面形貌

        圖3 激光功率對(duì)CRRC-SP-1熔覆層寬度和高度的影響

        2.2 送粉率對(duì)熔覆層形貌和組織結(jié)構(gòu)的影響

        保持激光功率2 500 W,掃描速度8 mm/s不變,觀察送粉率從4 g/min提升到20 g/min條件下熔覆層截面的形貌變化,如圖4所示。將送粉量對(duì)CRRC-SP-1熔覆層寬度和高度的影響進(jìn)行了對(duì)比,如圖5所示。在圖4、5中,熔池中粉末的量直接影響了熔覆層的高度。當(dāng)送粉率從4 g/min增長到8 g/min時(shí),熔覆層寬度從4.21 mm緩慢增加至4.22 mm,隨后熔覆層寬度會(huì)隨著送粉率的增高而逐步降低。當(dāng)送粉率在20 g/min時(shí),熔覆層寬度降至4.08 mm,相較最高時(shí)下降了3.3%。隨著送粉率的逐漸提高,更多粉末沉積進(jìn)入熔池,導(dǎo)致熔覆層寬度上升,但是試驗(yàn)中激光功率保持恒定,送粉率進(jìn)一步增加會(huì)使其吸收更多的激光能量,單位面積內(nèi)基體吸收的能量相應(yīng)減少,進(jìn)而熔池尺寸減小,熔覆層寬度也隨之下降。對(duì)熔覆層高度而言,高度和送粉率保持了相對(duì)呈線性的增長關(guān)系,當(dāng)送粉率從4 g/min提高至20 g/min時(shí),熔覆層高度也從0.17 mm增長至0.79 mm,提高了365%。相對(duì)而言,熔覆層高度對(duì)送粉率的敏感度遠(yuǎn)高于熔覆層寬度。

        圖5 送粉量對(duì)CRRC-SP-1熔覆層寬度和高度的影響

        2.3 掃描速度對(duì)熔覆層形貌和組織結(jié)構(gòu)的影響

        保持激光功率2 500 W,送粉率 16 g/min不變,觀察掃描速度從4 mm/s提升到12mm/s條件下熔覆層截面的形貌變化,圖6展示了掃描速度對(duì)熔覆層寬度和高度的影響。掃描速度影響了激光在某位置照射的時(shí)間長短,對(duì)熱輸入有著顯著影響,進(jìn)而影響到熔覆層形貌尺寸。在激光功率和送粉率不變的前提下,隨著掃描速度增加,熔覆層的寬度由4.74 mm減小到3.75 mm,而高度也相應(yīng)由1.22 mm減小到0.46 mm。因?yàn)閽呙杷俣仍酱?,光斑和粉斑在單位面積駐留的時(shí)間就越短,激光的熱輸入隨之減少而導(dǎo)致熔池尺寸減小,同樣,熔池中沉積粉末的量也會(huì)減小,二者共同作用,所以隨著掃描速度的增大,熔覆層寬度和高度均逐漸減小。

        圖6 掃描速度對(duì)熔覆層寬度和高度的影響

        2.4 搭接率對(duì)熔覆層形貌和組織結(jié)構(gòu)的影響

        搭接率會(huì)影響熔覆層的成形質(zhì)量,不合適的搭接率會(huì)導(dǎo)致浮渣、孔隙等缺陷的產(chǎn)生。保持激光功率為2 500 W,送粉率為16 g/min,掃描速度為8 mm/s不變,研究搭接率從30%提升到50%對(duì)熔覆層的影響。圖7為單層多道熔覆層橫截面形貌。為了表示熔覆層上表面的平整度,本試驗(yàn)采用熔覆層高度差來描述該參數(shù),即測(cè)量最高波峰與最低波谷之間的高度差。圖8為各熔覆層的寬度及熔覆層高度差的測(cè)量結(jié)果。綜合圖7、8可知,隨著搭接率的提升熔覆層寬度逐漸下降,而熔覆層高度差逐漸上升。當(dāng)搭接率在30%到40%時(shí),熔覆層橫截面的幾個(gè)波峰高度基本一致,頂面波浪形貌較為明顯,當(dāng)搭接率為45%和50%時(shí),搭接的熔覆層橫截面頂部形貌呈弧形,熔覆層高度差異明顯,平坦區(qū)不明顯,這是由于搭接率過大導(dǎo)致。此外過大的搭接率會(huì)加大熔覆層結(jié)合區(qū)的陡峭程度,增大熔覆層高度,易產(chǎn)生孔隙和結(jié)合不良等缺陷??紤]到過小的搭接率還會(huì)導(dǎo)致熔覆層寬度較小,降低修復(fù)效率,影響修復(fù)的經(jīng)濟(jì)性。因此,結(jié)合熔覆層寬度和熔覆層表面平整度,對(duì)于CRRC-SP-1金屬粉末優(yōu)選搭接率應(yīng)以40%為宜。

        圖7 CRRC-SP-1不同搭接率下熔覆層截面形貌

        圖8 不同搭接率下熔覆層的高度和寬度

        結(jié)合試驗(yàn)結(jié)果確定最優(yōu)的工藝參數(shù)(見表2)進(jìn)行多道多層搭接激光熔覆試驗(yàn),圖9為三層激光熔覆層形貌。由圖9可以看出,使用優(yōu)化后的工藝參數(shù)制備的多道多層激光熔覆層表面平坦,沒有氣孔、裂紋缺陷,激光熔覆層與基體呈現(xiàn)良好的冶金結(jié)合。圖10為CRRC-SP-1熔覆層金相組織,熔覆層組織為貝氏體組織和M-A島。

        表2 優(yōu)化后的多層熔覆工藝參數(shù)

        圖9 CRRC-SP-1合金多道多層熔覆層形貌

        圖10 CRRC-SP-1合金1 000×熔覆組織

        2.5 力學(xué)性能分析

        表3為熔覆層圓棒拉伸試驗(yàn)結(jié)果,參考標(biāo)準(zhǔn)TB/T 1027.2—2015《機(jī)車車軸 第2部分:車軸》中35CrMoA材料的拉伸和沖擊力學(xué)數(shù)據(jù),基于表2中優(yōu)化后的工藝參數(shù),CRRC-SP-1低合金鋼粉末的熔覆力學(xué)性能均能滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。

        表3 熔覆層圓棒拉伸試驗(yàn)數(shù)據(jù)

        2.6 晶粒度測(cè)試

        CRRC-SP-1合金修復(fù)試樣各項(xiàng)力學(xué)性能均能滿足35CrMoA車軸材料指標(biāo)要求,進(jìn)一步測(cè)試CRRC-SP-1熔覆組織的晶粒度。由于激光熔覆組織是一種不均勻組織,通常三層以上激光熔覆組織才會(huì)區(qū)域穩(wěn)定。因此在5層熔覆組織上表面選取3個(gè)視場(chǎng)進(jìn)行晶粒度測(cè)量,評(píng)級(jí)結(jié)果如表4所示,各處晶粒度均大于等于5級(jí),且最高與最低級(jí)差別不超過3級(jí),滿足35CrMoA車軸材料指標(biāo)要求。

        表4 晶粒度評(píng)級(jí)結(jié)果

        2.7 超聲缺陷檢測(cè)

        對(duì)CRRC-SP-1熔覆層進(jìn)行超聲缺陷檢測(cè),判斷熔覆組織內(nèi)部缺陷情況。檢測(cè)試樣尺寸為20 mm×20 mm×20 mm,其中基體高度為5 mm,熔覆層高度為15 mm,超聲缺陷檢測(cè)結(jié)果顯示熔覆層中有100 μm~200 μm的圓形缺陷,缺陷當(dāng)量值小于3.2 mm,符合TB/T 1027.1—2015標(biāo)準(zhǔn)的要求。推測(cè)其中缺陷為小型氣孔和夾雜物。

        3 總結(jié)

        本文針對(duì)軌道交通車軸材料修復(fù)問題,利用自研的低合金鋼粉末材料,分析激光熔覆修復(fù)工藝參數(shù),包括激光功率、送粉率、掃描速度和搭接率對(duì)修復(fù)組織形貌的影響,得出最佳的工藝參數(shù)方案,在激光功率2 500 W,送粉率16 g/min,掃描速度8 mm/s,搭接率40%的工藝參數(shù)下,CRRC-SP-1低合金鋼熔覆組織的力學(xué)性能、晶粒度以及內(nèi)部缺陷均符合TB/T 1027.2—2015《機(jī)車車軸 第2部分:車軸》標(biāo)準(zhǔn)要求。目前該粉末已經(jīng)開始進(jìn)行車軸修復(fù)工程化應(yīng)用驗(yàn)證,本次試驗(yàn)結(jié)果也為后續(xù)車軸修復(fù)材料和工藝的開發(fā)提供了理論基礎(chǔ)和數(shù)據(jù)支撐。

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