朱伯煊 黃俊

（上海吉馳建材科技有限公司 上海 201100）

0 引言

玻璃生產(chǎn)行業(yè)是碳排放高耗能行業(yè)之一，玻璃熔窯是平板玻璃行業(yè)中碳排放主要來(lái)源。平板玻璃行業(yè)內(nèi)能效標(biāo)桿水平能達(dá)標(biāo)的到2020年底只有5%，要求到2025年比例達(dá)到30%以上，平板玻璃行業(yè)其能效基準(zhǔn)、標(biāo)桿水平見(jiàn)表1。

表1 平板玻璃單位產(chǎn)品能耗 千克標(biāo)準(zhǔn)煤/重量箱

要在2025年能效基準(zhǔn)水平以下產(chǎn)能基本清零，由于平板玻璃行業(yè)高能源消耗、高碳排放等特點(diǎn)，采用全氧燃燒是玻璃行業(yè)節(jié)能降耗、低碳排放的有效途經(jīng)，也是未來(lái)的發(fā)展趨勢(shì)。

通過(guò)多年的努力，超白太陽(yáng)能光伏全氧燃燒玻璃窯已經(jīng)有了規(guī)?；a(chǎn)的發(fā)展趨勢(shì)。從早期的全氧燃燒超白光伏玻璃窯240 t/d一窯二線己發(fā)展到了現(xiàn)以650 t/d一窯五線、750 t/d、800 t/d、850 t/d一窯四線等的主力窯型，其窯內(nèi)單耗均比相同規(guī)模生產(chǎn)能力的橫火焰窯型降低25%～30%。同樣全氧燃燒在超白浮法玻璃窯上，除十多年前從國(guó)外引進(jìn)生產(chǎn)線外，經(jīng)國(guó)內(nèi)多年實(shí)踐自行設(shè)計(jì)的全氧超白燃燒浮法玻璃窯以600 t/d為主至國(guó)內(nèi)自行設(shè)計(jì)的800 t/d也投入使用，均取得了良好的效果，全氧燃燒技術(shù)在超白玻璃的生產(chǎn)實(shí)踐中也總結(jié)了很多經(jīng)驗(yàn)。

1 全氧超白玻璃窯的規(guī)模設(shè)計(jì)和應(yīng)用

根據(jù)全氧燃燒玻璃窯的特點(diǎn)和超白玻璃窯所需的特性要求，結(jié)合現(xiàn)有的實(shí)例進(jìn)行分析和比較，使全氧燃燒技術(shù)和全氧窯的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和應(yīng)用在超白玻璃兩大類型即超白光伏玻璃和超白浮法玻璃生產(chǎn)中得到進(jìn)一步的完善和發(fā)展。

1.1 全氧超白玻璃窯熔化能力的推算和確立

合理的熔化部池寬是決定熔窯熔化能力和各類規(guī)模熔窯的主要因素，也決定了各窯設(shè)計(jì)中所需的熔化部的尺寸。熔化部和熔化區(qū)的長(zhǎng)與寬之比都要有一個(gè)合理的范圍值，而不是可以隨意加長(zhǎng)或縮短的。全氧窯同樣要使熔化部和熔化區(qū)的長(zhǎng)度隨池寬有成比例的合理值。在我國(guó)早期引進(jìn)美國(guó)TECO公司提供的橫火焰普通浮法玻璃熔窯技術(shù)時(shí)，提供了對(duì)各類生產(chǎn)能力的熔窯池寬計(jì)算的經(jīng)驗(yàn)公式：

式中：P——熔化能力，t/d；

B——熔化部池寬，mm。

根據(jù)式（1）繪出的橫火焰玻璃窯熔化部池寬與熔化能力關(guān)系見(jiàn)圖1。

圖1 熔化部池寬與熔化能力關(guān)系

按式（1）的方法對(duì)我國(guó)早期引進(jìn)的240 t/d全氧超白光伏玻璃窯和600 t/d全氧超白浮法玻璃窯的長(zhǎng)寬比和熔窯的寬度進(jìn)行了比較和推算。式（1）中以橫火焰窯寬度所需的生產(chǎn)能力中9500 mm以全氧窯調(diào)整為8470 mm計(jì)算。就可在全氧超白玻璃窯設(shè)計(jì)上的熔化區(qū)窯寬所需的熔化能力來(lái)推廣應(yīng)用。

根據(jù)上述的推算確立全氧窯熔化部的長(zhǎng)寬比范圍：K1＝2.94～3.2、全氧窯熔化區(qū)的長(zhǎng)寬比范圍：K2＝1.6～2.4是可行的，也是合理的。所以在評(píng)估現(xiàn)在運(yùn)行的750 t/d 全氧超白光伏玻璃窯時(shí)，以熔化部設(shè)計(jì)寬度為11 m，超白玻璃生產(chǎn)需適當(dāng)加大澄清區(qū)長(zhǎng)度的要求，其窯長(zhǎng)寬比為K1＝3.2，則長(zhǎng)度為35.2 m。以全氧燃燒比同規(guī)模的傳統(tǒng)橫火焰熔窯熔化率可提高25%左右。取熔化區(qū)K2＝2.3進(jìn)行設(shè)計(jì)。據(jù)統(tǒng)計(jì)，該750 t/d光伏玻璃全氧燃燒窯爐天然氣單耗小于4898 kJ/kg，相比大型空氣助燃窯爐天然氣節(jié)能約30%，同時(shí)其煙氣量及NOX含量大大降低，NOX最低排放濃度111.5 mg/m3，遠(yuǎn)低于國(guó)家環(huán)保指標(biāo)700 mg/m3，NOX排放減少80%以上，溫室氣體CO2的排放量減少20%以上，相對(duì)空氣助燃窯爐每年可減少碳排放6100 t左右。

推廣使用的750 t/d全氧超白光伏玻璃一窯四線平面示意圖見(jiàn)圖2。

圖2 750 t/d全氧超白光伏玻璃一窯四線平面示意圖

根據(jù)該窯的多年運(yùn)行實(shí)踐證明對(duì)該全氧超白光伏玻璃窯的評(píng)估是可行的。并充分顯示了全氧窯產(chǎn)品質(zhì)量和成品率、熔化率高、能耗低等常規(guī)同噸位的超白光伏玻璃橫火焰窯爐無(wú)法比擬的特性。按現(xiàn)引進(jìn)的600 t/d全氧超白浮法玻璃窯比較，熔化部寬為10 m，長(zhǎng)為27.3 m，熔化部長(zhǎng)寬比為K1＝2.73應(yīng)該是比較接近的。其主要差距是澄清帶沒(méi)刻意放長(zhǎng)，如過(guò)度加大澄清區(qū)的長(zhǎng)度，使熔化部窯內(nèi)火焰空間所需的單位熱負(fù)荷降低，影響熔窯的熱效率。這也是目前國(guó)內(nèi)多數(shù)玻璃窯熱效率低的重要因素之一。

1.2 全氧超白窯熔化區(qū)確立要求

規(guī)模較大的全氧窯其熔化區(qū)域在胸墻兩側(cè)設(shè)立前后二對(duì)水平煙道。熔化區(qū)的范圍是以投料池外沿至后一對(duì)水平煙道中心線外1 m的尺寸為準(zhǔn)進(jìn)行計(jì)算，也是目前設(shè)計(jì)全氧玻璃窯窯內(nèi)熔化區(qū)確立的主要方法之一。按以上全氧超白光伏玻璃窯的熔化區(qū)長(zhǎng)寬比要求控制范圍K2＝1.6～2.4計(jì)算各類規(guī)模的全氧玻璃窯的熔化面積。

熔化區(qū)的加熱特性與熔窯的熔化能力、單位面積熔化率、單位能耗指標(biāo)以及熔窯運(yùn)行壽命（即玻璃熔窯四大技術(shù)指標(biāo)）等密切相關(guān)。全氧窯熔化區(qū)的火焰空間容積熱負(fù)荷也直接關(guān)系到該窯的熔化能力和熱效率。同樣合理的全氧窯熔化區(qū)長(zhǎng)寬比也直接關(guān)系到全氧窯應(yīng)有的熱效率。

推薦設(shè)計(jì)的850 t/d全氧超白光伏玻璃窯平面示意圖見(jiàn)圖3。

圖3 850 t/d全氧超白光伏玻璃窯平面示意圖

850 t/d全氧超白光伏玻璃窯設(shè)計(jì)方案：熔化部總長(zhǎng)35 m左右，窯寬不到12 m。長(zhǎng)寬比控制在K1＝3.0，熔化區(qū)后一對(duì)水平煙道外1 m計(jì)，熔化區(qū)長(zhǎng)寬比K2約為2.2。

1.3 超白玻璃窯窯池深度的控制

由于超白玻璃中Fe2O3含量低，熱透過(guò)能力強(qiáng)，因此熔窯內(nèi)玻璃液在池深方向的溫度梯度相對(duì)較小，池底的溫度要高于普通透明玻璃。與玻璃液接觸的池底鋪面磚（電熔鋯剛玉磚）一般在1400℃時(shí)就開(kāi)始有玻璃相析出，并伴隨有大量的氣泡，池底溫度過(guò)高不僅大大影響熔窯的壽命，還將對(duì)玻璃液造成嚴(yán)重污染。適當(dāng)加深熔窯熔化部的池深有利于池底磚延長(zhǎng)其使用壽命，但太深將增加熔窯的投資，不利于節(jié)能降耗，對(duì)降低池底的溫度也沒(méi)有明顯的效果，因此要選擇合適的池深。

有關(guān)單位通過(guò)對(duì)超白玻璃熔窯窯池深度與玻璃熔化質(zhì)量關(guān)系的研究，并通過(guò)計(jì)算機(jī)仿真模擬確定合理的池深，保證玻璃液的質(zhì)量以及熔窯的壽命。超白玻璃中由于Fe2O3含量較低，玻璃液對(duì)火焰的熱輻射能力較弱，但其熱透過(guò)能力相對(duì)較強(qiáng)，因此池內(nèi)玻璃液在池深方向溫度梯度相對(duì)較小，對(duì)于一定池深的玻璃熔窯，生產(chǎn)超白玻璃時(shí)池底溫度必然要高于生產(chǎn)普通透明玻璃。當(dāng)超白玻璃的熔化部池深設(shè)計(jì)為1.5 m時(shí)，熔化部池底最高溫度為1278 ℃，如將熔化部池深由1.5 m 減為1.35 m時(shí)，最高溫度升高至1291 ℃，如再將熔化部池深減至1.2 m時(shí)，最高溫度升高至1318 ℃。如進(jìn)一步將池深加深至1.6 m時(shí)發(fā)現(xiàn)，熔窯的熔化部池底溫度反而比池深為1.5 m時(shí)略有升高，特別是熱點(diǎn)后池底溫度升高幅度相對(duì)更大，這是由于熔窯的縱向?qū)α鞒c溫差有關(guān)外還與池深的三次方成正比，池深加大后熔窯的縱向?qū)α髅黠@加強(qiáng)?？梢?jiàn)對(duì)于生產(chǎn)超白玻璃，由于玻璃液的透熱性高，適當(dāng)加深熔化部的池深有利于保護(hù)熔化部的池底磚，延長(zhǎng)熔化部池底磚的使用壽命，但過(guò)深既加大了熔窯的投資，又對(duì)降低池底溫度起不到明顯的效果，更不利于節(jié)能降耗。池深較淺時(shí)，雖然池底處玻璃液加權(quán)溫度明顯大幅度提高，但投料口附近池底溫度還是相對(duì)較低，不利于配合料的熔化；池深較深時(shí)，如不對(duì)窯池結(jié)構(gòu)及相關(guān)操作制度加以改善，則熱點(diǎn)后玻璃液的溫度較低，不利于玻璃液的澄清。生產(chǎn)超白玻璃時(shí)整個(gè)池深方向垂直溫度梯度明顯要比普通玻璃窯小，這極不利于窯池中澄清后區(qū)的玻璃液中微氣泡的吸收，因成形流下方的回流玻璃液在前進(jìn)的過(guò)程中溫度在不斷的上升，使得本已被玻璃液吸收的微氣泡在熱化學(xué)的作用下又被重新釋放到玻璃液中，同時(shí)低鐵玻璃液的黏度又較低，微氣泡極易浮升到表面流中，因此，超白玻璃熔窯的池深在熔化區(qū)至少為1.45 m以上，但也不宜過(guò)深。

1.4 超白玻璃熔窯池底臺(tái)階式結(jié)構(gòu)與玻璃熔化質(zhì)量的關(guān)系

分析其超白玻璃熔窯池底臺(tái)階式結(jié)構(gòu)與玻璃熔化質(zhì)量的關(guān)系。探索階梯式池底的階梯起點(diǎn)、終點(diǎn)位置和階數(shù)對(duì)玻璃液回流、微氣泡的影響變化規(guī)律關(guān)系以及耐火材料的合理匹配選擇。研究熔窯池底結(jié)構(gòu)對(duì)玻璃熔化的影響，生產(chǎn)超白玻璃時(shí)，影響玻璃液的澄清因素：

超白玻璃的透熱性好，導(dǎo)致池底處玻璃液溫度高，但表層玻璃液的溫度低，黏度較小。玻璃液的黏度和溫度對(duì)熔窯內(nèi)玻璃液的流動(dòng)有直接關(guān)系。溫度是玻璃液可以流動(dòng)的直接驅(qū)動(dòng)因素，有了溫度的梯度差異，才會(huì)導(dǎo)致玻璃液其他物性參數(shù)的梯度差異。在熔窯的長(zhǎng)度、寬度和深度方向，玻璃液黏度、密度的梯度差異才導(dǎo)致了玻璃液的自然流動(dòng)。從窯內(nèi)整體玻璃液的環(huán)流情況來(lái)分析，窯內(nèi)的主體環(huán)流為典型的三環(huán)流。一般情況下，與普通浮法玻璃相比，特別是用全氧燃燒其熱氣流含水量高，會(huì)使玻璃液黏度更小。超白玻璃池底對(duì)應(yīng)熱電偶的溫度值會(huì)比普通玻璃高70～80 ℃。而這一系列的變化，將會(huì)導(dǎo)致池底處玻璃液的相對(duì)不動(dòng)層較淺，透過(guò)池底耐火材料到達(dá)窯底的溫度會(huì)較高，高溫對(duì)耐火材料的壽命帶來(lái)一定的影響，同時(shí)較大的流速也會(huì)增加對(duì)池底耐火材料的侵蝕。

所以階梯式池底的階梯起點(diǎn)以窯內(nèi)澄清區(qū)為主，既可限制回流，又可提高玻璃液表面的加權(quán)溫度，延長(zhǎng)停留時(shí)間，確保澄清質(zhì)量。

1.5 全氧超白玻璃窯卡脖寬度的要求

卡脖是熔化部和冷卻部之間的通道，也是平板玻璃窯的主要分隔裝置，其作用是減少流向冷卻部的熱氣流和玻璃液流量，并且通過(guò)卡脖后能用較少的冷卻面積使玻璃液冷卻到成形所需要的溫度。由于超白玻璃液透熱性高，同時(shí)由于全氧燃燒火焰特性會(huì)使玻璃液含水分高，使之在相應(yīng)的溫度條件下其玻璃液黏度會(huì)比橫火焰超白玻璃窯生產(chǎn)的玻璃液黏度降低得更多，會(huì)引起冷卻部的玻璃液回流量增大。超白玻璃窯采用窄卡脖設(shè)計(jì)，多年來(lái)設(shè)計(jì)橫火焰時(shí)卡脖寬度一直是以其熔窯的寬度40%～50%計(jì)算。在初期設(shè)計(jì)超白玻璃窯時(shí)降低至35%左右，而長(zhǎng)度卻在不斷加長(zhǎng)，最長(zhǎng)的為7.5 m。為控制熔化部回流加熱耗熱能采用窄卡脖結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，為了進(jìn)一步限制卡脖后的玻璃液回流，設(shè)計(jì)合適的卡脖寬度和卡脖水包插入玻璃液的深度，增加卡脖前的高溫回流。根據(jù)玻璃液合理流速計(jì)算，盡量采用窄的卡脖結(jié)構(gòu)形式和深層的水冷卻分隔設(shè)備，大大減少了冷卻部玻璃液的回流對(duì)熔化澄清帶窯底“滯止三角區(qū)”玻璃液的沖擊。

同時(shí)為了布置大水管、吊墻和攪拌器，卡脖必須具有一定的長(zhǎng)度。經(jīng)過(guò)多年和多窯的驗(yàn)證，根據(jù)全氧超白玻璃窯玻璃液流動(dòng)的特性，其卡脖寬度與窯寬的比例仍可降低。采用窄卡脖更是超白玻璃窯的發(fā)展趨勢(shì)。目前在使用的比例為：250～350 t/d 全氧燃燒熔窯熔化部寬度/卡脖寬度為12%左右，600～800 t/d 全氧燃燒熔窯熔化部寬度/卡脖寬度為20%～30% 。

實(shí)踐證明，針對(duì)全氧超白玻璃窯玻璃液黏度小、縱向流動(dòng)量大的特點(diǎn)，為減少玻璃液的回流，超白玻璃窯采用窄卡脖。選擇合理的超白玻璃窯的窄卡脖寬度對(duì)降低窯內(nèi)能耗、提高產(chǎn)品質(zhì)量具有積極意義。如在250 t/d橫火焰超白光伏窯上，窯寬為9600 mm，原3000 mm卡脖調(diào)整改建為1200 mm窄卡脖，其窯改建再次投產(chǎn)后比原窯爐能耗降低10%，成品率從原65%提高到85%。根據(jù)各類窯型比較，為減小和控制其玻璃液的回流量，延長(zhǎng)玻璃液在澄清帶的停留時(shí)間，提高澄清質(zhì)量，全氧超白玻璃熔窯卡脖采用窄卡脖與窯寬比例取20%是可行的。

2 全氧超白玻璃窯熔化區(qū)燃燒器的合理配置

全氧超白玻璃窯熔化區(qū)燃燒器的合理配置直接與窯的熱效率相關(guān)，也與全氧超白玻璃窯熔制工藝的控制相關(guān)，特別對(duì)生產(chǎn)能力較大的全氧超白玻璃窯，合理配置熔化區(qū)的全氧燃燒器與其熔制工藝要求息息相關(guān)，必須引起重視。

正是由于超白玻璃所具有的玻璃液流動(dòng)特點(diǎn)，導(dǎo)致玻璃液的澄清和微氣泡控制困難，必須根據(jù)其低鐵的特點(diǎn)有針對(duì)性地制訂適宜的熔化工藝制度，合理確定熔化回路和澄清回路的熱負(fù)荷，同時(shí)保證其具有較強(qiáng)的氧化氣氛。

2.1 現(xiàn)有全氧超白玻璃窯在熔化區(qū)燃燒器的配置型式

全氧超白玻璃窯熔化區(qū)燃燒器的配置有三種型式。

（1）現(xiàn)國(guó)內(nèi)設(shè)計(jì)的750 t/d，800 t/d窯寬均為11 m以上的熔化部。在熔化區(qū)域胸墻兩側(cè)采用中心交叉排列八對(duì)燃燒器。根據(jù)熔化區(qū)的熔制工藝要求配置不同功率的燃燒器進(jìn)行燃?xì)夂脱鯕獾牧髁靠刂啤?/p>

（2）850 t/d全氧光伏一窯四線熔化區(qū)胸墻兩側(cè)采用不同間距順排6對(duì)中心交叉3對(duì)燃燒器。為確保其熔化能力，在前加一對(duì)“零”號(hào)全氧燃燒器。

（3）在熔化區(qū)內(nèi)采用了不等距交叉排列，6對(duì)燃燒器分為三個(gè)區(qū)域進(jìn)行控制，符合玻璃熔制工藝所需要求，做到窯內(nèi)泡界線清晰，熱點(diǎn)突出。

現(xiàn)有用在全氧超白玻璃窯熔化區(qū)燃燒器的配置有不同型式，應(yīng)根據(jù)不同生產(chǎn)能力合理配置和使用全氧燃燒器。通常全氧燃燒器的設(shè)計(jì)和安裝應(yīng)達(dá)到以下要求：（1）所需提供燃料的熱值必須穩(wěn)定，如果熱值變化必須根據(jù)相應(yīng)變化調(diào)整供給量與氧氣的比例，確保玻璃液熔化所需的單耗和火焰的穩(wěn)定及所需的火焰的覆蓋面積。

（2）縱向所分布的燃燒器對(duì)數(shù)直接影響窯內(nèi)工藝溫度曲線的變化，如果窯內(nèi)生產(chǎn)量不變的情況下，其單耗是不能變的，所以對(duì)數(shù)的變化只是對(duì)燃料的再分配而已。合理的對(duì)數(shù)使用才能確保窯內(nèi)泡界線位置穩(wěn)定而清晰，熱點(diǎn)溫度突出，澄清明亮和干凈，才能生產(chǎn)高質(zhì)量的玻璃。

（3）按現(xiàn)設(shè)計(jì)窯爐的長(zhǎng)度設(shè)計(jì)配置噴嘴，根據(jù)不同時(shí)期的窯爐生產(chǎn)量調(diào)整對(duì)數(shù)量和各對(duì)噴嘴合理的能耗分配量，確保窯內(nèi)所需的工藝作業(yè)溫度曲線的控制和穩(wěn)定。

2.2 全氧燃燒器與玻璃液面的設(shè)計(jì)高度

全氧燃燒器與玻璃液面的設(shè)計(jì)高度也是全氧玻璃窯設(shè)計(jì)中的一個(gè)重要因素，與液面的高度不同直接反映其窯內(nèi)火焰流動(dòng)的變化。安裝全氧燃燒器也有相對(duì)的下傾角度的要求。其角度控制在50°左右，根據(jù)結(jié)構(gòu)要求其全氧燃燒器均直接安裝在胸墻掛鉤磚上。

如600 t/d全氧浮法玻璃窯，池墻上口與掛鉤磚間隙設(shè)計(jì)為75 mm，掛鉤磚前口厚度為220 mm，如果用扁平全氧燃燒器，其高度為230 mm。即75＋220＋115＝410（mm），池墻上沿與玻璃液面為25 mm，所以全氧燃燒器的中心與玻璃液面控制在435 mm左右。

3 全氧超白玻璃窯結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上某些相關(guān)問(wèn)題

3.1 全氧窯投料口的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要求

玻璃窯爐的投料口由前臉墻和投料池組成。其設(shè)計(jì)投料池的寬度均控制在熔化部寬度的80%左右即可展開(kāi)投料面，有利于薄層投料和加速配合料的熔化。大型的玻璃窯前臉墻目前大都已由原來(lái)的雙碹單片墻改為L(zhǎng)型吊墻，L型吊墻的角度30°和45°。全氧窯由于煙氣溫度較高，而又為氧化性火焰，所推廣使用L型吊墻角度45°為宜。同時(shí)為防超白玻璃配合料中低熔點(diǎn)物質(zhì)過(guò)早熔化，全氧超白玻璃窯投料池要設(shè)置預(yù)熔池，可將長(zhǎng)度適當(dāng)加長(zhǎng)至1800 mm和2300 mm。

3.2 投料方式

生產(chǎn)規(guī)模較大的全氧窯其投料方式的設(shè)計(jì)與橫火焰窯相同。以熔化部正面縱向方法投料，其窯投料池的寬度均設(shè)計(jì)成兩側(cè)為池墻磚重疊的結(jié)構(gòu)形式。因?yàn)槿醺G燃燒比橫火焰窯煙氣溫度高，同時(shí)超白玻璃熔化速度快，透熱性好，玻璃液深層溫度高，全氧窯煙氣水分含量大，玻璃液黏度更小。因縱向?qū)α髟龃螅瑢?duì)投料兩側(cè)的池墻深層加速侵蝕，為此設(shè)計(jì)成兩側(cè)為池墻磚重疊的結(jié)構(gòu)形式，以減慢侵蝕速度。同樣其池墻的保溫結(jié)構(gòu)也要區(qū)別于常規(guī)的池墻保溫方法。

3.3 水平煙道進(jìn)口截面積的合理設(shè)計(jì)

全氧超白玻璃窯前后對(duì)水平煙道內(nèi)排放的進(jìn)口截面積的合理設(shè)計(jì)對(duì)全氧窯窯內(nèi)熱氣流的調(diào)節(jié)和窯內(nèi)熱平衡具有重要的作用，引進(jìn)的全氧超白浮法玻璃窯其前一對(duì)水平煙道內(nèi)排放的進(jìn)口截面積比后一對(duì)水平煙道內(nèi)排放的進(jìn)口截面積小60%左右。可以理解為因前一對(duì)水平煙道的進(jìn)口截面積過(guò)大會(huì)使煙氣流量增大，其排放的高溫?zé)煔鈱?duì)前吊墻沖損的影響較大。同時(shí)因靠近生料熔化區(qū)是整窯吸熱量最大區(qū)域，要延長(zhǎng)和控制熱氣流的停留時(shí)間，提高熱效率。如果進(jìn)口截面積過(guò)大，會(huì)使熔化區(qū)的熱氣流大量集中從前煙道排放造成窯內(nèi)熱量過(guò)早損失，影響生料熔化帶的熔化質(zhì)量和增大粉塵飛揚(yáng)的同時(shí)更不能平衡窯內(nèi)熱氣流對(duì)吸熱量最大的生料熔化區(qū)需求。目前國(guó)內(nèi)自行設(shè)計(jì)應(yīng)用的超白玻璃窯包括光伏窯和浮法窯兩種方式，一是前后煙道進(jìn)口截面積相同；二是前煙道進(jìn)口截面積設(shè)計(jì)時(shí)大于后煙道進(jìn)口截面積。

3.4 水平煙道與前臉墻的距離設(shè)計(jì)

規(guī)模較大的全氧窯，由于其煙氣溫度高，其前一對(duì)水平煙道的中心線與投料池前臉墻的距離也要嚴(yán)格控制。一是可以保證前臉吊墻的使用壽命而又能達(dá)到配合料有充分的時(shí)間得到預(yù)熔的效果，二是以防配合料內(nèi)助熔劑等過(guò)早揮發(fā)，影響超白玻璃料的熔化質(zhì)量。

3.5 超白玻璃窯冷卻部面積的控制

浮法玻璃窯在設(shè)計(jì)中一般強(qiáng)調(diào)冷卻部的面積，根據(jù)溫降來(lái)確定，再用冷卻部面積與熔化部面積來(lái)復(fù)核，不同的成形方法有不同的比值。按浮法玻璃窯結(jié)構(gòu)要求，以往冷卻部面積是熔化部面積的0.3∶ 1左右?，F(xiàn)全氧超白玻璃窯的設(shè)計(jì)中其冷卻部的面積設(shè)計(jì)方法也是相同的。但其比值比現(xiàn)有常規(guī)設(shè)計(jì)要小得多，一般控制為（0.2～0.25）∶1。所以自行設(shè)計(jì)的600 t/d全氧超白浮法玻璃窯其冷卻部面積要小得多，值得商討。

4 結(jié)語(yǔ)

超白玻璃生產(chǎn)窯爐的設(shè)計(jì)具有它特有的要求，超白玻璃生產(chǎn)中熔化速度快，深層玻璃液溫度高，窯內(nèi)玻璃液對(duì)流強(qiáng)，在設(shè)計(jì)中應(yīng)結(jié)合全氧燃燒的火焰特性的變化加以統(tǒng)一和平衡。

全氧超白玻璃窯也要按所需的規(guī)律和合理選擇各類不同的熔化能力熔窯所需的長(zhǎng)寬比，包括全氧超白玻璃熔窯的熔化面積和熔化部面積也應(yīng)有一個(gè)合理配比，才能充分體現(xiàn)全氧超白玻璃窯節(jié)能降耗、低碳排放的優(yōu)點(diǎn)。