郭凡輝，武建軍，張海軍，郭旸，劉虎，張一昕

（1 中國礦業(yè)大學化工學院，江蘇徐州 221116；2 中國礦業(yè)大學國家煤加工與潔凈化工程技術(shù)研究中心，江蘇徐州 221116）

煤炭是我國重要的能源資源，2025 年之前仍然占據(jù)能源消耗的50%左右，煤炭氣化是煤炭清潔轉(zhuǎn)化的重要源頭，是我國能源安全的重要保障，同時每年產(chǎn)生氣化細渣數(shù)量超過3000 萬噸。值得注意的是，煤炭氣化存在能耗大、生產(chǎn)成本高等問題，煤炭氣化工藝的節(jié)能減排和過程優(yōu)化具有重要意義。氣化細渣黑水主要由殘?zhí)俊⒐?鋁和水組成，其具有含碳量高、顆粒細小、孔隙發(fā)達、具有親水位點以及碳灰嵌布結(jié)構(gòu)復雜等特點，導致其脫水困難且資源化利用效率低。煤氣化灰渣的規(guī)模化安全處置及分級分質(zhì)高值化利用受到了廣泛重視，氣化細渣的高效脫水是其資源化、高值化利用的重要前提。目前，氣化細渣的脫水目前主要采用真空水平皮帶過濾機，但存在脫水能耗高、效率低和濾布壽命短等問題，所得濾餅水分仍高達50%～70%，目前處置方式主要是堆存與填埋，為煤氣化企業(yè)的可持續(xù)發(fā)展帶來了挑戰(zhàn)。

氣化細渣黑水的高效脫水是目前亟需解決的科學問題，細顆粒礦物脫水學者們開展了大量基礎(chǔ)研究。董憲姝等證實了復合力場在強化細粒精煤脫水方面的可行性，采用電化學脫水方法將細粒煤濾餅水分多降低1.6%以上。張一昕等分析了氣化細渣及其泡沫浮選所得碳、灰產(chǎn)物的持水能力，以期指導氣化細渣高效脫水。Huttunen 等研究結(jié)果表明，中試規(guī)模水平帶式過濾機的脫水能耗優(yōu)勢明顯，通過對比真空過濾能耗和濾餅熱干燥能耗發(fā)現(xiàn)，在應用的實驗條件下（0.2～0.5bar，1bar=0.1MPa），真空過濾所需的能耗優(yōu)勢明顯。黃文鋒等將帶式真空過濾機應用于選煤廠的浮選精煤脫水工藝，在真空度0.05～0.06MPa 下將精煤水分降低至20%以下，但是濾布存在易損耗、易跑偏以及濾液濁度大等生產(chǎn)實際問題。饒?zhí)礻氐葘φ婵账綖V布機進行技術(shù)改造，理論上能夠?qū)⒚簹饣氃鼮V餅水分降低至46%左右，但其本質(zhì)是真空水平濾布機的改造，需要評估其運行穩(wěn)定性且仍然存在脫水能耗高和維修困難等問題。數(shù)值模擬在科學研究中廣泛使用，一方面能夠驗證實驗結(jié)果，同時也能夠預測某條件下的實驗結(jié)果。曾琦從實驗和仿真兩個方面對真空條件下廢棄鉆井液脫水機理進行了研究，并采用多孔介質(zhì)模型在Fluent中建立了真空抽吸的物理模型，驗證了模擬具有一定的可行性，為真空脫水提供一種分析預測方法。朱志楠利用流體力學軟件Fluent和離散元軟件EDEM建立了生物質(zhì)脫水過程的三維仿真模型，并結(jié)合工程實際對脫水機進行了優(yōu)化設(shè)計。本文采用陶瓷膜真空脫水系統(tǒng)研究了氣化細渣的脫水效果和濾液特征，并通過Fluent模擬分析了陶瓷膜真空脫水系統(tǒng)用于氣化細渣脫水過程的影響機制，研究結(jié)果對提高氣化細渣脫水效率和節(jié)能降耗具有指導意義。

1 材料和方法

1.1 材料來源與脫水實驗

本文采用神華寧煤煤制油氣化廠氣化細渣為原料，氣化細渣黑水濃度15%（質(zhì)量分數(shù)），黑水中的抽濾時間設(shè)置為5s、10s、15s、20s、25s，以獲得不同厚度的氣化細渣濾餅，濾餅在空氣中的抽濾時間控制在25s 以內(nèi)，穩(wěn)定運行時脫水真空度在0.078～0.095MPa，采用江蘇博同環(huán)?？萍加邢薰咎沾赡V板（M20 型號）和真空泵完成脫水試驗，如圖1所示。對濾液進行分析測試，懸浮物含量和濁度分別通過GB 11901—1989 和GB 13200—1991測試所得，pH通過pH計測試。如表1所示，氣化細渣陶瓷膜真空脫水過程所得濾液三項指標達到了我國的工業(yè)用水標準指標（GB/T 19923—2005），證實了濾液的潔凈度高特性，這與陶瓷濾膜較小的孔徑特征密切相關(guān)，脫水系統(tǒng)澄清的濾液能夠回用于工廠水系統(tǒng)，具有良好的環(huán)境和經(jīng)濟效益。

圖1 神寧爐氣化細渣黑水真空脫水裝置圖

表1 氣化細渣黑水經(jīng)陶瓷膜真空過濾所得濾液的指標

1.2 陶瓷膜濾板基本參數(shù)特征、模型選擇及邊界條件

如圖2 所示，實驗人員經(jīng)過剪裁獲得10cm×10cm 濾板且包括棕剛玉濾膜（基材）和白剛玉濾膜（涂層）兩部分。表2提供了濾板的基材和涂層兩部分濾膜基本信息，計算可知平均孔隙率為34.71%。選擇合理的研究對象是完成Fluent模擬計算的基礎(chǔ)，本文根據(jù)實驗裝置及實際物理過程，以過濾板（灰色：左三、右三）、過濾板腔體（淺藍色：中間）、氣化細渣濾餅（黑色：左二、右二）及濾餅外流體（藍色：水或空氣，左一、右一）四部分為研究對象建立了流場模型和網(wǎng)格結(jié)構(gòu)，如圖3所示。由于氣化細渣濾餅較薄，該模型忽略了流體通過氣化細渣濾餅側(cè)面的流動過程。

圖3 模擬真空脫水過程的物理模型和網(wǎng)格劃分模型

表2 濾膜基本物性參數(shù)

圖2 氣化細渣黑水真空脫水濾膜及模型構(gòu)建

在Fluent模擬中過濾板和氣化細渣濾餅都可通過多孔介質(zhì)模型進行處理，多孔介質(zhì)模型不是實際的多孔隙通道結(jié)構(gòu)，而是通過添加動量源項模擬計算多孔介質(zhì)區(qū)域?qū)α黧w的流動阻力，該源項表達如(1)所示。

式中，1/為黏性阻力系數(shù)，m；為慣性阻力系數(shù)，m。

以空過濾板以及一定厚度濾餅吸水過程中排水口的質(zhì)量流率為依據(jù)進行慣性阻力系數(shù)和黏性阻力系數(shù)的確定，并在此阻力系數(shù)基礎(chǔ)上進行真空脫水過程的模擬。相比于空濾板吸水過程和濾餅吸水過程，真空脫水可簡化為在真空度作用下空氣置換氣化細渣濾餅孔隙中的水，該過程涉及空氣和水兩種流體。在進行該過程數(shù)值模擬時需選用兩相流模型，本文選用適用性較強的歐拉模型。入口邊界條件均選用壓力入口且數(shù)值為大氣壓力，出口邊界條件為壓力出口且數(shù)值與實驗值一致，壁面邊界條件均為無滑移壁面。過濾板和氣化細渣濾餅采用多孔介質(zhì)模型，數(shù)值模擬的模型選擇情況如表3所示。

表3 濾膜的多孔介質(zhì)模型選擇

1.3 真空力場作用下濾板與氣化細渣濾餅阻力系數(shù)確定

在空過濾板吸水實驗中，真空度約為0.08MPa，出口水流量約為35.08g/s，參考Fluent help可得式(2)。

式中，Δ為壓差；為介質(zhì)密度；為介質(zhì)流經(jīng)多孔介質(zhì)的速度；為多孔介質(zhì)區(qū)域厚度。計算可得= 7.29 × 10m，以出口水流量為依據(jù)，調(diào)節(jié)得過濾板黏性阻力系數(shù)為1/= 1.85 × 10m，按照基板和圖層體積比例加權(quán)計算求得過濾板孔隙率為34.71%，可得陶瓷濾膜阻力系數(shù)如表4所示。為求得氣化細渣濾餅阻力系數(shù)，以吸附一定厚度氣化細渣濾餅的過濾板在清水中吸水過程作為分析目標，并以過濾板出口水質(zhì)量流率為依據(jù)進行氣化細渣濾餅阻力系數(shù)確定。通過實驗測得氣化細渣濾餅孔隙率為60%，若得到氣化細渣濾餅中顆粒的當量直徑，可根據(jù)半經(jīng)驗Ergun公式求得黏性阻力系數(shù)和慣性阻力系數(shù)。Ergun公式表達式如式(3)、式(4)。

表4 濾膜阻力系數(shù)及出口水流量對比

氣化細渣濾餅的顆粒粒徑不均勻、形狀不規(guī)則、顆粒表面孔隙發(fā)達且較為粗糙，因此通過激光粒度分布儀測試得到的粒徑分布結(jié)果無法作為本次模擬過程輸入項。因此，以不同氣化細渣濾餅厚度條件下出口質(zhì)量流率為依據(jù)，通過試值法確定氣化細渣顆粒的平均當量直徑。如圖4 所示，當=1.3μm時可得到水量模擬值與實驗值基本吻合且最大誤差為10%。氣化細渣顆粒可等效為由粒徑為1.3μm均勻球形顆粒組成且孔隙率為60%的氣化細渣濾餅，對應得到黏性阻力系數(shù)4.99×10m和慣性阻力系數(shù)6.57×10m。如圖5 所示，為6.25mm 氣化細渣濾餅厚度條件下吸水過程壓力場分布的模擬結(jié)果，可以發(fā)現(xiàn)壓降主要位于氣化細渣濾餅處，在實際脫水過程時濾餅厚度將影響水分運移難易程度和脫水時間。

圖4 不同厚度氣化細渣濾餅條件下濾膜出口水流量對比

圖5 厚度6.25mm氣化細渣濾餅吸水過程的壓力場分布

2 結(jié)果與討論

2.1 氣化細渣陶瓷膜真空高效脫水規(guī)律分析與數(shù)值模擬

2.1.1 氣化細渣陶瓷膜真空高效脫水規(guī)律分析

一系列脫水實驗選用神華寧煤煤制油氣化廠氣化細渣樣品為原料，氣化細渣黑水質(zhì)量分數(shù)控制在15%以模擬工廠黑水濃度，表5提供了不同厚度氣化細渣濾餅脫水過程中濾餅含水量隨時間變化的實驗數(shù)據(jù)。分析結(jié)果表明，氣化細渣濾餅厚度增加導致水分運移路徑增長，使得有效脫水時間增加，且對于厚度值較大的濾餅而言，脫水時間對脫水效果的影響更加明顯，例如濾餅厚度3.0mm時，脫水時間從5s 增加到24s 時濾餅水分僅降低不足1%，說明大部分“通道水”在5s 內(nèi)脫除，然而當濾餅厚度為6.25mm 時，濾餅水分從5s 增加到24s 時水分降低5%以上；濾餅脫水過程的脫水速率值呈現(xiàn)非線性降低趨勢且濾餅水分極限值為40%，這與氣化細渣物化性質(zhì)有關(guān)；陶瓷膜真空脫水系統(tǒng)的真空度能夠達到0.08MPa以上，為水分運移過程提供驅(qū)動力，氣化細渣濾餅中“通道水”能夠在25s左右被有效脫除。

表5 不同厚度氣化細渣濾餅含水量隨時間變化

2.1.2 氣化細渣陶瓷膜真空高效脫水過程數(shù)值模擬通過上述內(nèi)容確定了過濾板和氣化細渣濾餅的阻力系數(shù)，以此為依據(jù)對新型真空高效脫水過程進行數(shù)值模擬，模擬過程對真空脫水實驗具有指導意義。氣化細渣中的多孔殘?zhí)款w粒和球狀灰顆粒經(jīng)堆垛、鑲嵌形成獨特結(jié)構(gòu)，使得氣化細渣濕物料中存在一定量的“倉室”結(jié)構(gòu)，在形成的氣化細渣濾餅中會存在一定量的封閉通道為水分提供棲存空間，在真空作用下不易運移。由于多孔介質(zhì)模型只是通過加入動量源項進行了流體阻力的模擬，不存在實際孔隙劃分且不能進行流體阻擋。因此，以真空脫水過程氣化細渣濾餅含水量不再變化的值為依據(jù)，將氣化細渣濾餅中的水分劃分為“通道水”和“倉室水”兩部分，僅對“通道水”脫除過程進行數(shù)值模擬，模擬過程中“多孔介質(zhì)孔隙率”參數(shù)也只需設(shè)置為氣化細渣濾餅“通道水”所占孔隙，“通道水”所占孔隙率求解過程如式(5)、式(6)。

式中，為質(zhì)量；為密度；為孔隙率；為“倉室水”含量；為濾餅體積；下角標c、t、w、p分別代表“倉室”、“通道”、水、氣化細渣顆粒，可得式(7)。

實驗過程中發(fā)現(xiàn)24s時氣化細渣濾餅水分基本恒定不變，說明真空脫水過程已經(jīng)完成，假設(shè)24s時“通道水”已全部被空氣置換，那么24s時的氣化細渣濾餅水分含量即為“倉室水”含量。圖6所示為脫水過程“倉室水”含量變化數(shù)值模擬。對數(shù)據(jù)進行擬合，為濾餅厚度，mm；為“倉室水”含量，%，得到關(guān)系式=0.3055-1.5799+3.6068，擬合度達到0.9459，模擬結(jié)果可信。

圖6 脫水過程“倉室水”含量變化數(shù)值模擬

通過實驗測試可知氣化細渣濾餅堆密度=1100kg/m，孔隙率= 0.4。脫水過程濾餅中“通道水”含量變化的數(shù)值模擬如圖7 所示?？梢园l(fā)現(xiàn)，在同一濃度氣化細渣黑水真空過濾過程中，隨著過濾時間的延長，氣化細渣殘?zhí)款w粒和灰顆粒在真空力場作用下富集到濾板上使得氣化細渣濾餅逐漸增厚，但由于氣化細渣殘?zhí)款w粒密度比灰顆粒密度小，因此密度較小且多孔的氣化細渣殘?zhí)吭谡婵兆饔孟赂菀赘患跒V板上使得氣化細渣濾餅“倉室”增多，因此“倉室水”比例增高并而“通道水”比例相應降低，使得脫水過程更為困難。

圖7 脫水過程濾餅中“通道水”含量變化的數(shù)值模擬

圖8為真空力場作用下氣化細渣濾餅的含水量隨脫水時間變化的數(shù)值模擬與實驗值對比，變化趨勢一致，即脫水速率隨時間逐漸變緩，數(shù)值上與實驗值相近且最大誤差小于5%，再一次證實了模擬的可靠性。如圖9 所示，由氣化細渣濾餅厚度6.25mm 時不同時刻氣化細渣濾餅中“通道水”含量分布可以發(fā)現(xiàn)，隨著脫水時間的延長“通道水”含量逐漸降低，在24s 時“通道水”含量幾乎為零，此時真空力場脫水過程基本完成，該模擬結(jié)果能夠有效指導實際脫水過程。

圖8 細渣濾餅含水量隨時間變化的數(shù)值模擬與實驗值對比

圖9 氣化細渣濾餅中“通道水”含量在真空力場作用下隨時間的變化

2.2 氣化細渣陶瓷膜真空脫水過程的影響機制研究

以氣化細渣濾餅厚度為6.25mm脫水過程為例，以脫水真空度為0.094MPa 且“倉室水”含量占濾餅總體積的37.68%的條件為基準，對比了真空度、氣化細渣濾餅厚度、“倉室水”含量、氣化細渣顆粒等效當量直徑等真空脫水過程變量對脫水效果的影響規(guī)律。

2.2.1 脫水真空度對氣化細渣脫水過程的影響

在脫水真空度的研究中發(fā)現(xiàn)，在真空力場作用下水分逐漸脫離氣化細渣顆粒且真空度的數(shù)值大小決定了氣化細渣-水體系的分離能力。圖10研究了不同真空度條件下氣化細渣濾餅中“通道水”含量隨時間的變化，可以發(fā)現(xiàn)隨著真空過濾時間的增加，“通道水”含量逐漸降低且脫除速率逐漸減小。真空度在0.08MPa以上且真空過濾時間25s時，95%以上的“通道水”能夠被脫除，當真空度低于0.04MPa 時，在25s 時仍有20%以上的“通道水”無法被有效地脫除。因此，真空度的大小對能否有效去除“通道水”具有重要影響。真空水平濾布過濾機真空度0.04～0.07MPa，使用過程中濾布易磨損、變形使得真空度降低，極大削弱了脫水效果，而新型真空高效脫水系統(tǒng)采用陶瓷膜作為過濾介質(zhì)，壽命長且耐磨好，真空度高達0.078～0.094MPa，極大地改善了脫水效果。從圖11 可以看出，在氣化細渣濾餅水分隨著脫水時間的增加而逐漸降低，真空度0.08MPa以上時氣化細渣濾餅水分能夠在25s以內(nèi)降低至47%以下，當達到真空度0.094MPa且真空過濾時間30s時氣化細渣濾餅水分降低至極限，這意味著延長脫水時間將無法進一步降低氣化細渣濾餅水分。得到的啟示是，真空力場作用于寧煤煤制油氣化廠氣化細渣黑水時，該能量場脫水能力是有限的，未來若進一步脫除剩余水分，需要引入其他形式更高強度的脫水能量才能實現(xiàn)氣化細渣水分的有效脫除。

圖10 脫水真空度對氣化細渣濾餅中“通道水”脫除速率的影響規(guī)律

圖11 脫水真空度對氣化細渣濾餅水分含量的影響規(guī)律

2.2.2 濾餅厚度對氣化細渣脫水過程的影響

在氣化細渣濾餅厚度的研究中發(fā)現(xiàn)，在只考慮氣化細渣濾餅厚度差異時討論了相同脫水時間內(nèi)氣化細渣濾餅厚度對濾餅中“通道水”脫除速率和濾餅水分含量的影響。如圖12 所示，隨著氣化細渣濾餅厚度的增加，“通道水”脫除速率明顯降低，這是由于“通道水”運移路徑增長，需要更長的時間才能從氣化細渣濾餅體系中脫離，當氣化細渣濾餅厚度小于6.25mm時，30s的脫水時間內(nèi)基本能夠完成通道水的有效脫除。如圖13 所示，氣化細渣濾餅中水分含量隨著脫水時間的延長而不斷降低，氣化細渣濾餅水分在真空力場作用下分為迅速脫水階段、緩慢脫水階段和脫水結(jié)束三個階段且氣化細渣濾餅厚度影響三個階段的時段。一般而言，真空濾布過濾機濾餅厚度10～20mm，由于氣化細渣濾餅厚度太大導致脫水過程水分運移路徑過長，使得脫水過程無法在有效的時間內(nèi)完成，限制了脫水效率，雖然延長過濾機濾布長度能夠降低氣化細渣濾餅水分，但更大的占地面積將帶來新的成本挑戰(zhàn)。

圖12 氣化細渣濾餅厚度對濾餅中“通道水”脫除速率的影響

圖13 氣化細渣濾餅厚度對濾餅中水含量脫除速率的影響

與真空水平濾布機相比，本文提出的陶瓷膜真空脫水系統(tǒng)是一種高效脫水方式。首先，新型真空高效脫水系統(tǒng)的過濾陶瓷膜設(shè)計在豎直方向上是一種內(nèi)部中空且能夠雙面過濾的結(jié)構(gòu)，在水平方向上占地面積小，此外氣化細渣濾餅厚度可通過主軸轉(zhuǎn)速和氣化細渣黑水濃度調(diào)節(jié)，在保證脫水效果和處理量的前提下可將氣化細渣濾餅厚度控制在7mm以下，確保氣化細渣濾餅中的“通道水”在30s內(nèi)有效脫除，脫水效率高、效果顯著。

2.2.3 “通道水”比例對氣化細渣脫水過程的影響

在“倉室水”比例對脫水過程影響的研究中，以氣化細渣濾餅厚度6.25mm 為例，研究了不同“倉室水”與“通道水”比例條件下氣化細渣濾餅水分含量的變化規(guī)律。如圖14 所示，氣化細渣濾餅中水分含量均隨著真空過濾時間的增長而降低，隨著“倉室水”比例的降低，氣化細渣濾餅單位時間內(nèi)水分脫除速率增大，例如“倉室水”與“通道水”比值為1∶5時，30s真空力場作用后氣化細渣濾餅中水分可降低至24%左右，而“倉室水”與“通道水”比值為5∶1 時，30s 真空力場作用后氣化細渣濾餅中水分高達52%?！皞}室水”與氣化細渣中殘?zhí)康目紫督Y(jié)構(gòu)密切相關(guān)，當氣化細渣孔隙豐富時水分棲存于孔內(nèi)，很難在真空力場作用下脫離氣化細渣顆粒體系，因此“倉室水”比例或者說氣化細渣殘?zhí)靠捉Y(jié)構(gòu)性質(zhì)將是判斷氣化細渣脫水難易程度的重要參考因素，氣化細渣/殘?zhí)勘砻嫘蚊?、孔徑分布、分形維數(shù)以及燒失量（殘?zhí)亢浚硕ǚ椒▽槊撍霸u估“倉室水”與“通道水”比例提供參考。

圖14 “倉室水”含量對氣化細渣濾餅脫水的影響

2.2.4 顆粒等效當量直徑對氣化細渣脫水過程的影響

在等效當量直徑對脫水過程影響的研究中，圖15 討論了氣化細渣顆粒等效當量直徑對氣化細渣濾餅水分脫除過程的影響，這里的等效當量直徑是指達到與復雜物理空間結(jié)構(gòu)的氣化細渣同等脫水效果的均勻圓球顆粒濾餅所對應的圓球顆粒直徑。在研究的所有氣化細渣等效當量直徑條件下，氣化細渣濾餅水分隨著脫水時間的增加而逐漸降低，當氣化細渣顆粒等效當量直徑高于1.3μm時，氣化細渣濾餅水分含量可在25s左右達到最低值，當氣化細渣等效當量直徑達到1.7μm以上時，氣化細渣濾餅水分將在20s左右達到最低值。因此，在實際脫水過程中，考慮根據(jù)氣化細渣顆粒的等效當量直徑分類、調(diào)整、配伍和優(yōu)化，繼而提高脫水效率。如圖16 所示，在濾餅厚度為6.25mm、真空度為0.094MPa、“倉室水”含量占濾餅總體積的37.68%情況下，當真空過濾時間為25s時，氣化細渣顆粒當量直徑與“通道水”含量呈現(xiàn)冪函數(shù)關(guān)系且擬合度達到0.9962，該函數(shù)關(guān)系可用于判斷氣化細渣的有效脫水時間。

圖15 顆粒等效當量直徑對脫水的影響

圖16 顆粒等效當量直徑對25s時“通道水”含量的影響

3 結(jié)論

本文研究了煤氣化細渣陶瓷膜真空脫水過程，并對濾液進行了水質(zhì)檢測，通過Fluent對陶瓷膜真空脫水系統(tǒng)進行了模型構(gòu)建，對脫水過程進行數(shù)值模擬，分析了陶瓷膜真空脫水過程的影響因素，得到主要結(jié)論如下。

（1）針對目前煤氣化細渣脫水能耗高、效果差的工業(yè)問題，本文首次提出了以陶瓷膜作為煤氣化細渣脫水介質(zhì)的高效脫水方法，并采用實驗研究與數(shù)值模擬相結(jié)合的方法驗證了煤氣化細渣陶瓷膜真空脫水過程的可行性。

（2）陶瓷膜真空脫水系統(tǒng)能夠有效實現(xiàn)氣化細渣的高效脫水，所得濾液潔凈度高，其中懸浮含量6～16mg/L 和濁度小于2.95NTU 均達到了工業(yè)用水標準，陶瓷膜真空脫水系統(tǒng)有利于濾液的回收利用。

（3）陶瓷膜真空脫水過程的脫水速率呈現(xiàn)非線性降低趨勢且濾餅水分在約24s達到脫水極限且濾餅水分高于40%，繼續(xù)增加脫水時間無法進一步有效脫除水分，需根據(jù)物料脫水特性確定有效的脫水方案。

（4）Fluent數(shù)值模擬選用了歐拉模型并確定了陶瓷膜濾板和氣化細渣濾餅的阻力系數(shù)，脫水過程的實驗值與模擬結(jié)果誤差小于5%，證實了模型可靠性。

（5）模擬過程分析了氣化細渣脫水過程中壓力場和水分含量分布云圖的演變規(guī)律，結(jié)果表明，增加陶瓷膜脫水系統(tǒng)真空度、降低氣化細渣濾餅厚度、提高“通道水”比例和氣化細渣顆粒等效當量直徑是影響其高效脫水的重要因素，研究結(jié)果對預測和優(yōu)化氣化細渣真空脫水條件提供理論和技術(shù)支撐。