武茁苗，黃 翔，史東旭，陳紅衛(wèi)

(1.西安工程大學(xué) 城市規(guī)劃與市政工程學(xué)院，陜西 西安 710048；2.歐伏電氣股份有限公司 環(huán)控研發(fā)部，河北 三河 065201)

0 引 言

近年來(lái)，數(shù)據(jù)中心總耗電量已占到全社會(huì)總用電量的2%, 其中空調(diào)系統(tǒng)占據(jù)了數(shù)據(jù)中心近40% 的耗能[1]，因此在空調(diào)領(lǐng)域節(jié)能減排潛力巨大。隨著“雙碳”目標(biāo)的提出，綠色低碳已成為各界共識(shí)，在此大背景下，間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)技術(shù)以其高節(jié)能率和高適用性，逐漸成為綠色數(shù)據(jù)中心主流的冷卻方式之一[2]。隨著間接蒸發(fā)冷卻技術(shù)在國(guó)內(nèi)外幾大數(shù)據(jù)中心的示范應(yīng)用[3],能耗問(wèn)題已成為間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)的核心問(wèn)題之一[4]。對(duì)于其耗能部件風(fēng)機(jī)、水泵以及壓縮機(jī)，在不同室外氣象參數(shù)條件下，各個(gè)設(shè)備的開(kāi)啟情況不同，不同的運(yùn)行模式時(shí)長(zhǎng)決定了數(shù)據(jù)中心間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)能耗的高低。因此在不同氣候特征下，分析空調(diào)系統(tǒng)在不同運(yùn)行模式下的能耗尤為重要。

文獻(xiàn)[5]中通過(guò)能耗模擬平臺(tái)，分析墨西卡利干旱地區(qū)蒸發(fā)冷卻空調(diào)，得出該地區(qū)在6—9月的開(kāi)始和結(jié)尾運(yùn)行蒸發(fā)冷卻空調(diào)，可以使室內(nèi)達(dá)到較舒適的狀態(tài)，但在6—9月中間段由于室外空氣濕度大，蒸發(fā)冷卻空調(diào)不能使室內(nèi)有較舒適的狀態(tài)。BRUNK模擬計(jì)算了6種不同形式的空調(diào)系統(tǒng)應(yīng)用同一區(qū)域的能耗狀況，得出采用蒸發(fā)冷卻技術(shù)的空調(diào)系統(tǒng)具有明顯的節(jié)能效果[6]。崔華玉等基于逐時(shí)氣象參數(shù)，分析自然冷源、蒸發(fā)冷卻和蒸汽壓縮制冷等3種制冷方式的不同組合在機(jī)房空調(diào)應(yīng)用中的能耗狀況，對(duì)比在不同氣候分區(qū)典型城市氣象條件下，不同技術(shù)方案的全年運(yùn)行能耗，節(jié)能效果以及能效影響因素[7]。曾麗萍等以某數(shù)據(jù)中心為模擬仿真對(duì)象，利用能耗模擬軟件對(duì)數(shù)據(jù)中心3種不同運(yùn)行模式的能耗進(jìn)行仿真模擬，利用湖水進(jìn)行自然冷卻的數(shù)據(jù)中心能源利用效率為1.23[8]。金洋帆等通過(guò)對(duì)新疆某醫(yī)院采用空氣-水蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)和干燥地區(qū)某機(jī)場(chǎng)配餐中心采用全空氣蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)的室內(nèi)溫濕度及整體耗電量實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)比分析，評(píng)價(jià)蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)的運(yùn)行效果及能耗[9]。

目前針對(duì)數(shù)據(jù)中心間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)不同運(yùn)行模式能耗分析較少，本文測(cè)試了不同運(yùn)行模式下，風(fēng)機(jī)、水泵、壓縮機(jī)的功率，并探究不同室外干、濕球溫度空氣參數(shù)對(duì)空調(diào)能耗的影響規(guī)律。同時(shí)，利用能耗模擬軟件對(duì)烏魯木齊市(干燥地區(qū))、北京市(中濕度地區(qū))以及廣州市(高濕度地區(qū))進(jìn)行適用性、耗電量與節(jié)電率分析。

1 運(yùn)行方案及能耗計(jì)算

1.1 干模式

圖 1 干模式下空氣處理焓濕圖Fig.1 Air treatment enthalpy wet diagram in dry mode

一次空氣進(jìn)風(fēng)N1(數(shù)據(jù)中心回風(fēng))在間接蒸發(fā)冷卻換熱芯體里與二次空氣進(jìn)風(fēng)W1(室外冷空氣)進(jìn)行顯熱交換，一次空氣被等濕冷卻至狀態(tài)點(diǎn)N2，之后送入IT設(shè)備進(jìn)行散熱，而二次空氣得到一次空氣的熱量后等濕升溫至狀態(tài)點(diǎn)W2。

1.2 濕模式

濕模式適用于春秋過(guò)渡季節(jié)運(yùn)行，工作時(shí)長(zhǎng)視空氣的相對(duì)濕度而定，濕模式運(yùn)行時(shí)，空調(diào)系統(tǒng)風(fēng)機(jī)開(kāi)啟、循環(huán)水泵開(kāi)啟、壓縮機(jī)關(guān)閉。其空氣處理過(guò)程焓濕圖如圖2所示。

圖 2 濕模式下空氣處理焓濕圖Fig.2 Air treatment enthalpy wet diagram in wet mode

從圖2可以看出，二次空氣進(jìn)風(fēng)W1經(jīng)過(guò)濕膜進(jìn)行絕熱加濕冷卻后，溫度逼近室外空氣的濕球溫度W2，之后在間接蒸發(fā)冷卻換熱芯體處與一次空氣進(jìn)風(fēng)N1進(jìn)行顯熱交換，等濕升溫至狀態(tài)點(diǎn)W3，而一次空氣被等濕冷卻至狀態(tài)點(diǎn)N2，送入IT設(shè)備進(jìn)行散熱。

1.3 混合模式

混合模式下主要用于夏季高負(fù)荷時(shí)段?；旌夏Ｊ竭\(yùn)行時(shí)，空調(diào)系統(tǒng)風(fēng)機(jī)開(kāi)啟、循環(huán)水泵開(kāi)啟、壓縮機(jī)開(kāi)啟。其空氣處理過(guò)程焓濕圖如圖3所示。

圖 3 混合模式下空氣處理焓濕圖Fig.3 Air treatment enthalpy moisture diagram in mixed mode

從圖3可以看出，二次空氣進(jìn)風(fēng)W1經(jīng)過(guò)濕膜進(jìn)行絕熱加濕冷卻后，溫度逼近室外空氣的濕球溫度W2，之后在間接蒸發(fā)冷卻換熱芯體處與一次空氣進(jìn)行顯熱交換，等濕升溫至W3，而被等濕冷卻后的一次空氣N2溫度還未達(dá)到數(shù)據(jù)中心送風(fēng)要求，此時(shí)開(kāi)啟DX(direct expansion)機(jī)械補(bǔ)冷系統(tǒng)，對(duì)冷卻后的一次空氣再一次減濕冷卻至狀態(tài)點(diǎn)N3，此時(shí)滿足數(shù)據(jù)中心送風(fēng)要求的一次空氣送入IT設(shè)備進(jìn)行散熱。

1.4 能耗計(jì)算

風(fēng)機(jī)作為間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)輸配側(cè)能耗占比最大的部件，在干模式、濕模式以及混合模式下均需要工作運(yùn)行，風(fēng)機(jī)的消耗功率(P1)計(jì)算公式[11-12]為

我認(rèn)為，在目前的發(fā)展階段，部分產(chǎn)業(yè)談共享經(jīng)濟(jì)也許是過(guò)早的。但我并不認(rèn)為有些產(chǎn)業(yè)注定沒(méi)有辦法走網(wǎng)絡(luò)協(xié)同的道路，很可能未來(lái)它們會(huì)在一個(gè)更大的網(wǎng)絡(luò)協(xié)同或者說(shuō)是協(xié)同網(wǎng)絡(luò)中去發(fā)展。像租車，本身并不適合共享經(jīng)濟(jì)，但是智能交通可能會(huì)出現(xiàn)一個(gè)巨大的網(wǎng)絡(luò)協(xié)同平臺(tái)，而租車只是其中的一個(gè)服務(wù)。所以，共享平臺(tái)或者說(shuō)共享經(jīng)濟(jì)、網(wǎng)絡(luò)協(xié)同也許能在一個(gè)更大的產(chǎn)業(yè)范圍內(nèi)實(shí)現(xiàn)。這就需要更長(zhǎng)時(shí)間的積累。

(1)

(2)

式中：PS為送風(fēng)機(jī)的全壓，kPa；ηs為送風(fēng)機(jī)的全壓效率;G為新風(fēng)量，m3/h;QX為室內(nèi)顯熱負(fù)荷，kW；Cp為空氣定壓比熱容，kJ/(kg·k)；ρ為空氣密度，kg/m3；tN為室內(nèi)干球溫度，K；tL為送風(fēng)溫度，K；1.1為富裕系數(shù)。

水泵也是間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)輸配側(cè)的主要耗能部件之一，在干模式下水泵停止運(yùn)行，在濕模式以及混合模式下均需要工作運(yùn)行，水泵消耗功率(P2)計(jì)算公式[13]為

P2=γQH/(102η)

(3)

式中：Q為水泵的流量，m3/s；H為水泵的揚(yáng)程，m；η為水泵的效率；γ為水的容重，取10 kN/m3。

壓縮機(jī)作為空調(diào)系統(tǒng)DX補(bǔ)冷裝置中的主要耗能部件，在干模式、濕模式下均停止運(yùn)行，僅在混合模式下工作運(yùn)行，可以使整個(gè)空調(diào)系統(tǒng)全年壓縮機(jī)運(yùn)行小時(shí)數(shù)占比減少，從而大幅度降低數(shù)據(jù)中心空調(diào)能耗。壓縮機(jī)消耗功率(P3)計(jì)算公式[14]為

(4)

式中：VP為壓縮機(jī)理論排氣量，m3/h；λ為壓縮機(jī)輸氣系數(shù)；h2為壓縮機(jī)入口蒸汽比焓，kJ/kg；h1為壓縮機(jī)出口蒸汽比焓，kJ/kg；v為壓縮機(jī)進(jìn)口處過(guò)熱氣體比容，m3/kg。

數(shù)據(jù)中心間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)主要能耗來(lái)自間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組，而間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)主要耗能部件為一、二次側(cè)EC風(fēng)機(jī)、循環(huán)水泵以及變?nèi)萘繅嚎s機(jī)。因此，空調(diào)機(jī)組耗電量是供冷期內(nèi)上述耗電部件耗電量之和，空調(diào)系統(tǒng)總耗電量(W)為

W=∑PiTi

(5)

式中:Pi為各個(gè)耗電部件的實(shí)時(shí)功率，kW；Ti為各設(shè)備的運(yùn)行時(shí)間，h。

2 測(cè)試平臺(tái)

2.1 空調(diào)機(jī)組

測(cè)試平臺(tái)為廊坊市某數(shù)據(jù)中心用間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組，空調(diào)機(jī)組流程及原理圖如圖4所示。圖4中，空調(diào)機(jī)組總制冷量為220 kW(DX補(bǔ)冷120 kW)，設(shè)計(jì)送/回風(fēng)溫度：25 ℃/37 ℃，機(jī)組尺寸6 000 mm×2 825 mm×5 150 mm。該空調(diào)系統(tǒng)采用遠(yuǎn)程數(shù)據(jù)實(shí)時(shí)監(jiān)控展示系統(tǒng)，每隔10 s記錄1次干、濕通道內(nèi)各個(gè)測(cè)點(diǎn)的空氣參數(shù)以及耗能部件的實(shí)時(shí)功率。

圖 4 空調(diào)機(jī)組流程及原理圖Fig.4 Flow and schematic diagram of the air conditioning unit

2.2 耗電設(shè)備控制流程

間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)耗電設(shè)備控制流程如圖5所示。

圖 5 空調(diào)耗電設(shè)備控制流程圖Fig.5 Flow chart of air conditioning power consumption equipment control

在該系統(tǒng)控制邏輯下，一旦確定了室外空氣氣象參數(shù)，空調(diào)系統(tǒng)干模式、濕模式以及混合模式各自運(yùn)行時(shí)長(zhǎng)占比是一定的[15]，因此可以根據(jù)不同運(yùn)行模式下耗電設(shè)備的啟停情況計(jì)算出該空調(diào)系統(tǒng)某一時(shí)刻的總功率以及能效(COP)，進(jìn)而進(jìn)行能耗分析。

3 測(cè)試分析及平臺(tái)優(yōu)化

根據(jù)GB 50174—2017《數(shù)據(jù)中心設(shè)計(jì)規(guī)范》和T/DZJN 10—2020《數(shù)據(jù)中心蒸發(fā)冷卻空調(diào)技術(shù)規(guī)范》[16-17]規(guī)定的數(shù)據(jù)中心機(jī)房送風(fēng)溫度在18.0～27.0 ℃之間，回風(fēng)溫度在35.0～38.0 ℃之間，通過(guò)改變二次空氣側(cè)進(jìn)風(fēng)參數(shù)使一次空氣側(cè)空氣參數(shù)保持在規(guī)范要求的范圍內(nèi)，且干模式、濕模式以及混和模式一次空氣循環(huán)側(cè)空氣參數(shù)均保持一致。由于該空調(diào)系統(tǒng)總制冷量為220.0 kW，在一次空氣側(cè)送、回風(fēng)溫度不變前提下，得出一次風(fēng)量恒定在56 000 m3/h左右，一次空氣循環(huán)側(cè)參數(shù)見(jiàn)表1。因此無(wú)論哪種運(yùn)行模式，一次風(fēng)機(jī)功率均保持恒定，其大小在23.0 kW左右。同時(shí)濕模式、混合模式下需要開(kāi)啟循環(huán)水泵，該空調(diào)系統(tǒng)采用的是定頻水泵，其輸出功率為0.25 kW。本次實(shí)驗(yàn)測(cè)試分析是在滿足數(shù)據(jù)中心送、回風(fēng)要求前提下進(jìn)行間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)不同運(yùn)行模式能耗分析。

表1 一次空氣循環(huán)側(cè)參數(shù)Tab.1 Side parameters of primary air circulation

3.1 干模式

干模式測(cè)試環(huán)境下，當(dāng)干球溫度從11.0 ℃上升到17.0 ℃時(shí)，濕球溫度均保持在9.0 ℃左右；濕球溫度從8.0 ℃上升到14.0 ℃時(shí)，干球溫度均保持在15.6 ℃左右。干模式下干、濕球溫度對(duì)空調(diào)能耗的影響如圖6所示。

(a) 干球溫度 (b) 濕球溫度圖 6 干模式下干、濕球溫度對(duì)空調(diào)能耗的影響Fig.6 Effect of dry and wet bulb temperatures on air conditioner power consumption in dry mode

從圖6(a)可以看出，隨著干球溫度的上升，二次風(fēng)機(jī)功率與總功率均有所上升，空調(diào)COP明顯降低。二次風(fēng)機(jī)功率為8.9～33.6 kW、總功率為32.1～57.1 kW，空調(diào)COP在3.9～7.0之間，干球溫度的上升對(duì)空調(diào)系統(tǒng)的總功率與COP影響較大。從圖6(b)可以看出，隨著濕球溫度的上升，二次風(fēng)機(jī)功率為20.0～20.6 kW之間、總功率為43.1～44.4 kW，空調(diào)COP在4.9～5.1之間。濕球溫度的上升對(duì)于空調(diào)系統(tǒng)的總功率與COP幾乎沒(méi)有影響。同時(shí)，當(dāng)干球溫度大于16.0 ℃時(shí)，空調(diào)系統(tǒng)的總功率增大，干模式已經(jīng)不能適用，應(yīng)開(kāi)啟濕模式。

3.2 濕模式

濕模式測(cè)試環(huán)境下，當(dāng)干球溫度從20.0 ℃上升到26.0 ℃時(shí)，濕球溫度均保持在15.6 ℃左右；濕球溫度從11.0 ℃上升到17.0 ℃時(shí)，干球溫度均保持在20.9 ℃左右。濕模式下干、濕球溫度對(duì)空調(diào)能耗的影響如圖7所示。

(a) 干球溫度 (b) 濕球溫度圖 7 濕模式下干、濕球溫度對(duì)空調(diào)能耗影響Fig.7 Effect of dry and wet bulb temperatures on air conditioner power consumption in wet mode

從圖7(a)可以看出，隨著干球溫度的上升，二次風(fēng)機(jī)功率為19.9～22.2 kW，總功率為43.1～46.5 kW，空調(diào)COP在4.7～5.1之間。從圖7(b)可以看出，隨著濕球溫度的上升，二次風(fēng)機(jī)功率為8.9～22.2 kW，總功率為33.3～46.3 kW，空調(diào)COP在4.7～7.2之間。隨著干、濕球溫度的上升，空調(diào)總功率均上升，COP均有所下降，但是濕球溫度的變化對(duì)空調(diào)系統(tǒng)的總功率與COP的影響大于干球溫度的變化。

3.3 混合模式

在混合模式下變?nèi)萘繅嚎s機(jī)也開(kāi)始工作進(jìn)行DX補(bǔ)冷，各個(gè)耗電設(shè)備均開(kāi)始工作。在混合模式測(cè)試環(huán)境下，當(dāng)干球溫度從30.0 ℃上升到36.0 ℃時(shí)，濕球溫度均保持在21.0 ℃左右；濕球溫度從18.0 ℃上升到24.0 ℃時(shí)，干球溫度均保持在30.0 ℃左右。混合模式下干、濕球溫度對(duì)空調(diào)能耗影響如圖8所示。

(a) 干球溫度

(b) 濕球溫度對(duì)空調(diào)能耗影響圖 8 混合模式下干、濕球溫度對(duì)空調(diào)能耗影響Fig.8 Effect of dry and wet bulb temperatures on air conditioner power consumption in mixed mode

從圖8(a)可以看出，隨著干球溫度的上升，壓縮機(jī)功率為12.8～16.4 kW、總功率為60.2～63.2 kW、空調(diào)COP在3.5～3.7之間。從圖8(b)可以看出，隨著濕球溫度的上升，壓縮機(jī)功率為2.1～20.4 kW、總功率為48.4～68.1 kW，空調(diào)COP在3.2～4.6之間。此時(shí)在2種因素改變條件下，一、二次風(fēng)機(jī)功率均已達(dá)到最大值23 kW。隨著干、濕球溫度的上升，空調(diào)總功率都會(huì)上升，COP均有所下降。與濕模式相同的是，濕球溫度的變化對(duì)于空調(diào)系統(tǒng)的總功率與COP的影響大于干球溫度的變化。

不同模式下干、濕球溫度對(duì)空調(diào)系統(tǒng)COP的影響差異：干模式下，整個(gè)空調(diào)系統(tǒng)的換熱過(guò)程只有換熱芯體處的顯熱交換，因此空氣的濕球溫度(相對(duì)濕度)的大小對(duì)其無(wú)影響。而在濕模式和混合模式下，在濕膜段工作中，整個(gè)空調(diào)系統(tǒng)發(fā)生的換熱過(guò)程不僅有換熱芯體處的顯熱交換，還有濕膜段的潛熱交換，因此濕球溫度的大小對(duì)其影響較大，決定機(jī)組能耗的高低。

通過(guò)3種運(yùn)行模式的測(cè)試結(jié)果，可以得出間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)機(jī)組水泵運(yùn)行的功率都很小，其主要差別在于風(fēng)機(jī)、壓縮機(jī)的能耗。而不同地區(qū)因其氣候條件的不同，各個(gè)模式下耗電差距較大。

3.4 適用性、耗電量與節(jié)電率

間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)作為氣象空調(diào)，其性能參數(shù)受室外空氣的干球溫度和濕球溫度的影響較為嚴(yán)重[18-20]，因此，室外氣象參數(shù)對(duì)數(shù)據(jù)中心間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)的耗電量影響較大。本次實(shí)驗(yàn)對(duì)象選取我國(guó)烏魯木齊、北京以及廣州3個(gè)城市為代表，3個(gè)典型城市的氣候特征見(jiàn)表2。

表2 3個(gè)典型城市的氣候特征 Tab.2 Climatic characteristics of three typical cities

采用TRNSYS能耗模擬軟件分別搭建數(shù)據(jù)中心間接蒸發(fā)冷卻系統(tǒng)的仿真測(cè)試平臺(tái)，模擬仿真干模式、濕模式、混合模式[21]，再結(jié)合3個(gè)城市全年8 760 h的逐時(shí)室外氣象參數(shù)以及圖5測(cè)試平臺(tái)3種運(yùn)行模式的切換條件，分析各個(gè)城市不同運(yùn)行模式的運(yùn)行時(shí)長(zhǎng)占比以及年累計(jì)耗電量[22]。同時(shí)與數(shù)據(jù)中心傳統(tǒng)風(fēng)冷直膨空調(diào)(制冷量220 kw)的耗電量進(jìn)行對(duì)比，得出間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)的節(jié)電率，典型城市適用性、耗電量與節(jié)電率如圖9所示。

(a) 烏魯木齊市(干燥地區(qū))

(b) 北京市(中濕度地區(qū))

(c) 廣州市(高濕度地區(qū))圖 9 典型城市適用性、耗電量與節(jié)電率Fig.9 Applicability, power consumption and power saving rate of the typical cities

從圖9可以看出，由于北京、烏魯木齊、廣州各城市全年室外空氣狀態(tài)不同，新風(fēng)自然冷卻(干模式)、間接蒸發(fā)冷卻(濕模式)、DX機(jī)械制冷補(bǔ)冷(混合模式)各自運(yùn)行時(shí)長(zhǎng)占比以及年累計(jì)耗電量也不同。烏魯木齊市干、濕、混合模式運(yùn)行時(shí)長(zhǎng)占比分別為64%、31%、5%；年累計(jì)耗電量分別為175 709、98 633、22 320 kW·h；節(jié)電率分別為57%、50%、37%，年累計(jì)節(jié)電量為345 738 kW·h。北京市運(yùn)行時(shí)長(zhǎng)占比分別為57%、17%、26%；年累計(jì)耗電量分別為159 656、63 065、134 387 kW·h；節(jié)電率分別為56%、42%、20%，年累計(jì)節(jié)電量為285 292 kW·h。廣州市運(yùn)行時(shí)長(zhǎng)占比分別為21%、15%、64%；年累計(jì)耗電量分別為86 172、66 106、337 891 kW·h；節(jié)電率分別為36%、31%、18%，年累計(jì)節(jié)電量為152 231 kW·h。當(dāng)數(shù)據(jù)中心采用新風(fēng)自然冷卻以及間接蒸發(fā)冷卻為冷源時(shí)較為節(jié)能。這是由于干燥空氣可以容納較多水汽，而水蒸發(fā)成氣體會(huì)吸收熱量，因此干空氣在由干變潮的過(guò)程中，為空調(diào)提供所需要的能量。故干燥地區(qū)數(shù)據(jù)中心年耗電量最低，中等濕度地區(qū)數(shù)據(jù)中心年耗電量次之，高濕度地區(qū)數(shù)據(jù)中心年耗電量最高。

3.5 平臺(tái)優(yōu)化建議

1) 間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)又稱氣象空調(diào)，其制冷量受室外環(huán)境的影響因素較大。因此，應(yīng)該根據(jù)室外環(huán)境參數(shù)的變化調(diào)節(jié)空調(diào)系統(tǒng)運(yùn)行策略，優(yōu)化空調(diào)機(jī)組各個(gè)耗能部件啟停的自動(dòng)控制系統(tǒng)，降低空調(diào)能耗。

2) 空調(diào)系統(tǒng)循環(huán)水泵相較于二次風(fēng)機(jī)功率很低，應(yīng)加大濕模式的使用范圍，部分干模式應(yīng)該由濕模式代替運(yùn)行。濕模式下使室外空氣降至其濕球溫度，在負(fù)荷一定前提下，可以最大限度地降低二次空氣側(cè)的新風(fēng)量，降低二次風(fēng)機(jī)能耗。

3) 布水周期是影響間接蒸發(fā)冷卻器均勻布水的重要因素，合適的布水周期可以使?jié)衲け砻嫘纬伤け?，不僅提高了蒸發(fā)冷卻效率，而且節(jié)水節(jié)電。因此，在濕模式以及混合模式下，對(duì)于制冷段的濕膜應(yīng)進(jìn)行間歇性布水，以減少水泵能耗。

4 結(jié) 論

1) 在設(shè)備側(cè)，耗電部件風(fēng)機(jī)、壓縮機(jī)運(yùn)行功率相較于水泵占比較大。在室外環(huán)境側(cè)，干、濕球溫度對(duì)于不同運(yùn)行模式下空調(diào)機(jī)組COP的影響程度并不相同，無(wú)論哪種模式下，室外干、濕球溫度的上升均會(huì)導(dǎo)致空調(diào)機(jī)組COP的下降。

2) 間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)應(yīng)用于我國(guó)不同濕度地區(qū)的數(shù)據(jù)中心，均具有較好的節(jié)能性。干燥地區(qū)較中等濕度地區(qū)、高濕度地區(qū)總體節(jié)電率更高；同時(shí)，無(wú)論在哪個(gè)地區(qū)，干模式節(jié)電率最高、濕模式次之、混合模式最低。

3) 空調(diào)機(jī)組“干模式+濕模式”的全年運(yùn)行時(shí)長(zhǎng)占比越大，耗電量越低。