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        含慣量控制的高滲透率風(fēng)電接入交直流混聯(lián)輸電系統(tǒng)的穩(wěn)定性分析

        2022-08-19 07:43:48曾令全王棟黃云輝湯瑞陽(yáng)鄧翔天朱國(guó)榮
        現(xiàn)代電力 2022年4期
        關(guān)鍵詞:同步機(jī)混聯(lián)交直流

        曾令全,王棟,黃云輝,湯瑞陽(yáng),鄧翔天,朱國(guó)榮

        (武漢理工大學(xué)自動(dòng)化學(xué)院,湖北省 武漢市 430070)

        0 引言

        隨著全球經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展,人類對(duì)能源的需求越來越大。目前傳統(tǒng)的煤、石油和天然氣等還是處于主體地位,但由于其污染和存儲(chǔ)量的問題,新能源得到了人們的重點(diǎn)關(guān)注[1-2]。我國(guó)在2021年兩會(huì)上將碳達(dá)峰、碳中和寫入政府工作報(bào)告,而加快推進(jìn)新能源的使用是實(shí)現(xiàn)雙碳目標(biāo)的有效途徑。清潔能源風(fēng)能以其蓄量豐富、無污染、分布廣泛、可再生以及能夠被大規(guī)模開發(fā)和利用等優(yōu)點(diǎn)被人們重視。2020年末,我國(guó)發(fā)電總裝機(jī)容量220058萬(wàn)kW,同比增長(zhǎng)9.5%。其中,并網(wǎng)風(fēng)電裝機(jī)容量28153萬(wàn)kW,同比增長(zhǎng)34.6%。風(fēng)能資源大多位于內(nèi)蒙古、新疆和經(jīng)濟(jì)欠發(fā)達(dá)地區(qū),大量的風(fēng)能無法就地消納,因而需要遠(yuǎn)距離將這部分風(fēng)能輸送到負(fù)荷中心。高壓直流輸電由于其線路損耗低,調(diào)節(jié)速度快,具有較高的成本效益和靈活的功率調(diào)節(jié)[3],是將電力遠(yuǎn)距離傳輸?shù)截?fù)荷中心的一種有前景的解決方案。然而,大規(guī)模的風(fēng)電經(jīng)交直流混聯(lián)系統(tǒng)遠(yuǎn)距離傳輸會(huì)造成系統(tǒng)慣量降低,從而引起低頻振蕩。這給風(fēng)電遠(yuǎn)距離輸送帶來了新的動(dòng)態(tài)穩(wěn)定問題[4],因此,有必要對(duì)系統(tǒng)的低頻振蕩特性進(jìn)行仔細(xì)分析。

        由于傳統(tǒng)的風(fēng)電機(jī)組不具備頻率調(diào)節(jié)和慣量控制功能,高滲透率風(fēng)電接入交直流混聯(lián)系統(tǒng)會(huì)導(dǎo)致系統(tǒng)整體的慣量和阻尼降低,影響系統(tǒng)的穩(wěn)定性,甚至產(chǎn)生低頻振蕩。針對(duì)以上問題,目前的研究分別從雙饋風(fēng)機(jī)(doubly-fed induction generator, DFIG)側(cè)和直流輸電系統(tǒng)側(cè)提出了增強(qiáng)系統(tǒng)慣量和阻尼的措施。文獻(xiàn)[5-7]通過模擬同步發(fā)電機(jī),引入了常用的風(fēng)機(jī)慣量控制和下垂控制,使得風(fēng)機(jī)具有慣量,能對(duì)系統(tǒng)的頻率起到支撐作用;文獻(xiàn)[8-9]采用變槳距角控制,使得風(fēng)機(jī)具有一次調(diào)頻功能,由于頻繁調(diào)節(jié)槳距角會(huì)對(duì)風(fēng)機(jī)產(chǎn)生較大的磨損,故此方法一般用于高風(fēng)速情況下;文獻(xiàn)[10-11]在含DFIG并網(wǎng)的兩機(jī)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)下,分析了慣量控制濾波環(huán)節(jié)、風(fēng)機(jī)鎖相環(huán)和有功環(huán)對(duì)系統(tǒng)機(jī)電振蕩的影響,并在兩區(qū)四機(jī)系統(tǒng)中進(jìn)行了驗(yàn)證;文獻(xiàn)[12-13]采取了解析的方法,從機(jī)理上揭示了風(fēng)機(jī)鎖相環(huán)與慣量控制二者共同作用下對(duì)系統(tǒng)阻尼的影響,并構(gòu)建了降階的簡(jiǎn)化模型,給計(jì)算和分析帶來了方便。上述文獻(xiàn)都分析了風(fēng)電接入交流電力系統(tǒng)的穩(wěn)定性問題,但是由于在遠(yuǎn)距離輸電中,風(fēng)電需經(jīng)高壓直流輸電(high voltage direct current, HVDC)傳輸,故HVDC對(duì)系統(tǒng)穩(wěn)定性的影響也受到關(guān)注;文獻(xiàn)[14]在HVDC中增加了有功控制和無功控制來增大系統(tǒng)阻尼;文獻(xiàn)[15]在HVDC中采取虛擬同步控制,通過將擺動(dòng)方程引入有功功率控制回路來模擬同步機(jī)的慣性響應(yīng);文獻(xiàn)[16]通過在直流系統(tǒng)中增加頻率限制(frequency limit controller ,FLC)來實(shí)現(xiàn)頻率調(diào)整;在文獻(xiàn)[17-18]中,通過使用FLC調(diào)節(jié)直流輸電輸送功率,間接改變了系統(tǒng)的負(fù)載頻率特性,提高了系統(tǒng)的頻率穩(wěn)定性。綜上,關(guān)于高滲透率下的風(fēng)電接入交直流混合輸電系統(tǒng)穩(wěn)定性的研究中,目前的研究針對(duì)含慣量的風(fēng)電滲透率和直流輸電系統(tǒng)FLC對(duì)系統(tǒng)低頻振蕩以及系統(tǒng)阻尼的研究尚不完善。

        本文基于特征值分析法,搭建了附加慣量控制的DFIG接入附加FLC交直流混聯(lián)的兩區(qū)四機(jī)系統(tǒng)。分析了風(fēng)機(jī)慣量控制、風(fēng)電滲透率和直流附加FLC對(duì)系統(tǒng)的低頻振蕩特性與阻尼特性,得出了高滲透率下雙饋風(fēng)機(jī)慣量控制和直流輸電FLC能夠增大系統(tǒng)阻尼,有利于抑制低頻振蕩的結(jié)論,并用時(shí)域仿真進(jìn)行了驗(yàn)證。

        1 雙饋風(fēng)機(jī)接入FLC交直流混聯(lián)系統(tǒng)的控制與建模

        1.1 雙饋風(fēng)機(jī)接入交直流混聯(lián)系統(tǒng)

        高滲透率風(fēng)電接入交直流混聯(lián)輸電系統(tǒng)的主電路圖如圖1所示。在區(qū)域1的節(jié)點(diǎn)6接入額定功率為700 MW的雙饋風(fēng)電場(chǎng),并相應(yīng)減少同步機(jī)G2的發(fā)電量,在區(qū)域1和2之間的節(jié)點(diǎn)7、9中增加直流輸電系統(tǒng)構(gòu)成交直流混聯(lián)系統(tǒng)。

        1.2 雙饋風(fēng)機(jī)的慣量控制建模

        本文主要考慮一種最常用的附加慣量控制,其結(jié)構(gòu)如圖2所示。

        DFIG的慣量來源于風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)子動(dòng)能:

        式中:J為轉(zhuǎn)動(dòng)慣量; ωr為轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速。轉(zhuǎn)子動(dòng)能轉(zhuǎn)化為風(fēng)機(jī)對(duì)外輸出有功為:

        由慣性常數(shù)定義:

        可得式(4):

        式中:SB為額定功率;ω0為額定轉(zhuǎn)速。將式(4)標(biāo)幺化并省略*,可得:

        由于標(biāo)幺化下,f*=ω*,用頻率的標(biāo)幺代替風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速可得:

        其基本思路是根據(jù)電網(wǎng)電壓頻率的變化率(df/dt)調(diào)整電磁轉(zhuǎn)矩的指令,其中Kf為比例常數(shù),Tf為時(shí)間常數(shù),比例和時(shí)間常數(shù)均能影響風(fēng)電機(jī)組表現(xiàn)出的慣量特性。

        1.3 直流輸電系統(tǒng)的FLC建模

        圖3中:Vcrabc為整流側(cè)三相電壓; ωr為整流側(cè)鎖相環(huán)PLLr輸出轉(zhuǎn)速;ωref為轉(zhuǎn)速指令值;Vciabc為逆變側(cè)三相電壓;Idr和Idi為直流輸電線路的電流值;Idrref為直流線路電流指令值;ΔIdr為FLC控制的輸出;Udi為逆變側(cè)直流電壓測(cè)量值;Udiref為逆變側(cè)直流電壓指令值; α和 β分別為整流側(cè)電流環(huán)和逆變側(cè)電壓環(huán)的輸出角度。

        一般而言,直流輸電采用恒定功率控制,即直流的輸送功率對(duì)系統(tǒng)的頻率不產(chǎn)生影響。當(dāng)負(fù)荷的變化過大時(shí),可能引起頻率的大范圍波動(dòng)。由于直流輸電具有快速功率調(diào)制的特性,當(dāng)系統(tǒng)負(fù)荷發(fā)生大的變化而導(dǎo)致頻率波動(dòng)時(shí),可以設(shè)置直流輸送的功率來調(diào)節(jié)頻率,即增加直流頻率限制器FLC控制,直流輸電控制框圖如圖3所示,本文整流側(cè)采用定電流控制,逆變側(cè)采用定電壓控制。

        2 風(fēng)機(jī)慣量(df/dt)控制對(duì)系統(tǒng)低頻振蕩的影響

        2.1 基于特征值的穩(wěn)定性分析

        系統(tǒng)的頻率調(diào)節(jié)模型如圖4所示。圖中:PG為同步機(jī)發(fā)電量;PL為線路中輸送的功率;PW為DFIG發(fā)電量。

        將同步機(jī)在平衡點(diǎn)的搖擺方程線性化后可得:

        式中:HG為同步機(jī)慣量時(shí)間常數(shù);DG為同步機(jī)阻尼系數(shù); ΔPG和 Δ δ分別為同步機(jī)的有功變化量和功角變化量;p為微分算子。

        同步機(jī)的有功變化量可表示為:

        式中: θ為同步機(jī)q軸暫態(tài)電勢(shì)與風(fēng)機(jī)并網(wǎng)點(diǎn)端電壓的相角差。

        由圖2風(fēng)機(jī)慣量控制框圖可得風(fēng)機(jī)的有功變化量為:

        線路中輸送的功率變化量為:

        由功率平衡可知:

        將式(8)—(10)代入式(11)可得:

        將式(8)—(10)、式(12)代入式(7)可得:

        圖1的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)中,風(fēng)機(jī)加入慣量控制,此時(shí)風(fēng)機(jī)滲透率約22.58%??梢杂?jì)算系統(tǒng)的特征值及狀態(tài)如表1所示。

        由表1發(fā)現(xiàn),低頻振蕩模式基本完全由同步機(jī)機(jī)組的轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)子角等狀態(tài)參與,此拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)下區(qū)間低頻振蕩頻率約為0.56 Hz;由G1、G2和DFIG組成的區(qū)域1局部振蕩頻率約為0.99 Hz;由G3和G4組成的區(qū)域2局部振蕩頻率約為1.07 Hz。

        模式1的這組特征值實(shí)部數(shù)值最大,最靠近虛軸,是系統(tǒng)的主導(dǎo)振蕩模式,其代表著系統(tǒng)區(qū)間振蕩模式。對(duì)于兩區(qū)四機(jī)系統(tǒng)而言,區(qū)間振蕩模式是風(fēng)電接入大電網(wǎng)的主導(dǎo)模式,從物理上體現(xiàn)了區(qū)域間聯(lián)絡(luò)線上的功率低頻振蕩。研究區(qū)間振蕩模式有利于揭示含慣量控制的高滲透率風(fēng)電接入交直流混聯(lián)輸電系統(tǒng)產(chǎn)生低頻振蕩的影響因素,探究高滲透率風(fēng)電接入交直流混聯(lián)系統(tǒng)的穩(wěn)定性機(jī)理,為進(jìn)一步提出抑制低頻振蕩的控制策略提供基礎(chǔ)。故下面將主要分析風(fēng)機(jī)慣量控制系數(shù)及滲透率對(duì)系統(tǒng)主導(dǎo)振蕩模式(即區(qū)間振蕩模式)的影響。

        改變風(fēng)機(jī)慣量控制參數(shù),在時(shí)間常數(shù)Tf=0.3時(shí),改變DFIG慣量控制中比例常數(shù)Kf,區(qū)域間振蕩模式特征根的變化情況如圖5。

        在比例常數(shù)Kf=40時(shí),改變DFIG慣量控制中時(shí)間常數(shù)Tf,區(qū)域間振蕩模式特征根的變化情況如圖6。

        從圖5—圖6中可以看出,加入慣量控制之后,區(qū)間振蕩模式的特征根實(shí)部減小,阻尼比增大。隨著慣量控制比例參數(shù)Kf的增大,時(shí)間常數(shù)Tf的減小,區(qū)間振蕩模式的阻尼比增大。

        改變風(fēng)電滲透率時(shí),本文采取加入風(fēng)電后減小同步機(jī)G2出力的方式,保留同步機(jī)臺(tái)數(shù)不變,逐步增加風(fēng)電的發(fā)電量,使風(fēng)電的滲透率從9.6%提高至38.7%。在滲透率為38.7%的情況下,系統(tǒng)的特征值及參與狀態(tài)如表2。

        從表1和表2中可以看出,增大含慣量控制的風(fēng)機(jī)滲透率,系統(tǒng)區(qū)間振蕩模式特征根從?0.05±j3.55左移到?0.12±j3.47。逐步增大風(fēng)電滲透率的過程中,系統(tǒng)區(qū)間低頻振蕩的特征根變化趨勢(shì)如圖7所示。

        表2 風(fēng)電高滲透率下的系統(tǒng)特征值及參與狀態(tài)Table 2 System eigenvalue and participation state of wind power under high permeability

        由圖7可以看出,隨著含慣量控制的風(fēng)電滲透率增大,系統(tǒng)區(qū)間振蕩模式的阻尼比有上升趨勢(shì),振蕩頻率有下降趨勢(shì)。原因是本文雙饋風(fēng)機(jī)均含有慣量控制,在此過程中,系統(tǒng)總體的慣量增大,使得系統(tǒng)更穩(wěn)定。

        2.2 時(shí)域驗(yàn)證

        為了驗(yàn)證上述特征值分析的正確性,在Matlab/Simulink中搭建此拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的時(shí)域仿真,觀測(cè)圖1中交直流混聯(lián)電網(wǎng)傳輸功率。其結(jié)果如圖8—圖10所示。

        圖8為改變慣量控制比例常數(shù)Kf對(duì)交直流混聯(lián)電網(wǎng)傳輸功率的影響,此時(shí)時(shí)間常數(shù)Tf為0.3。可以看出隨著比例常數(shù)Kf的增大,系統(tǒng)阻尼增大,振蕩幅度變小,與圖5的分析結(jié)果一致。

        圖9為改變慣量控制時(shí)間常數(shù)Tf對(duì)交直流混聯(lián)電網(wǎng)傳輸功率的影響,此時(shí)比例常數(shù)Kf為40??梢钥闯鲭S著時(shí)間常數(shù)Tf的減小,系統(tǒng)阻尼增大,振蕩幅度變小,與圖6的分析結(jié)果一致。

        圖10為改變風(fēng)機(jī)滲透率對(duì)交直流混聯(lián)電網(wǎng)傳輸功率的影響,可以看出隨著風(fēng)電滲透率的增大,系統(tǒng)阻尼比增大,振蕩頻率減小,與圖7的分析結(jié)果一致。

        3 直流FLC控制對(duì)系統(tǒng)低頻振蕩的影響

        3.1 基于特征值的穩(wěn)定性分析

        圖3中FLC的詳細(xì)結(jié)構(gòu)如圖11所示。

        由圖11可知FLC的原理如式(14):

        在不加FLC的情況下,當(dāng)系統(tǒng)負(fù)荷發(fā)生較大擾動(dòng)時(shí)主要依靠同步機(jī)的調(diào)速器進(jìn)行調(diào)節(jié),而此過程是一個(gè)緩慢的過程。增設(shè)FLC后,直流擁有了快速調(diào)節(jié)功率的能力,迅速改變了直流輸送功率,減少同步機(jī)的轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速的變化,從而能抑制振蕩的峰值。加入增設(shè)FLC的直流系統(tǒng)后,同步機(jī)轉(zhuǎn)子運(yùn)動(dòng)方程為:

        式中:M為同步機(jī)轉(zhuǎn)子慣量; Δ ω為角速度變化量;ΔTM為機(jī)械轉(zhuǎn)矩變化量; ΔTE為電磁轉(zhuǎn)矩變化量;ΔTDC為直流附加轉(zhuǎn)矩變化量;D為阻尼系數(shù)。將ΔTM分解為同步轉(zhuǎn)矩變化量 ΔTS和阻尼轉(zhuǎn)矩變化量ΔTD可得式 (16)—(19):

        式中:GSTG為同步機(jī)調(diào)速器傳遞函數(shù);KSTG和φSTG分別為其在極坐標(biāo)系下的幅值和相位,代入式(15)可得:

        根據(jù)上述過程,類似的將直流附加轉(zhuǎn)矩變化量 ΔTDC分解成同步轉(zhuǎn)矩和阻尼轉(zhuǎn)矩可得:

        因此,直流系統(tǒng)通過合理地增設(shè)FLC,可以向系統(tǒng)提供正的阻尼,從而抑制低頻振蕩。在圖1的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)圖中,直流輸電附加FLC控制。為了更好地觀測(cè)FLC的作用效果,此時(shí)風(fēng)機(jī)取消慣量控制??梢杂?jì)算得到系統(tǒng)的特征值及狀態(tài)表如表3所示。

        由表3發(fā)現(xiàn),在這種情況下,系統(tǒng)的主導(dǎo)特征根仍然是區(qū)間振蕩模式,因此下面將主要分析FLC及鎖相環(huán)參數(shù)對(duì)系統(tǒng)主導(dǎo)振蕩模式的影響。

        表3 系統(tǒng)的特征值及參與狀態(tài)Table 3 The eigenvalues and participating states of the system

        增大FLC的控制帶寬,區(qū)域間振蕩模式特征根的變化情況如圖12所示。

        由圖12可以看出,加入FLC控制之后,區(qū)間振蕩模式的特征根實(shí)部減小,阻尼比增大。隨著FLC控制帶寬的增大,區(qū)間振蕩模式的阻尼比增大。

        由于FLC的輸入是直流輸電鎖相環(huán)的輸出頻率,對(duì)此,直流輸電的鎖相環(huán)也能影響FLC對(duì)低頻振蕩的作用效果。在FLC的控制參數(shù)為Kp=60,Ki=44的情況下,改變直流鎖相環(huán)帶寬,系統(tǒng)區(qū)間低頻振蕩模式的特征值變化如圖13所示。

        由圖13可以看出,鎖相環(huán)越快,越能及時(shí)將頻率反饋給FLC,從而能夠更好地控制傳輸線上的功率傳輸,更有利于系統(tǒng)穩(wěn)定。

        3.2 時(shí)域驗(yàn)證

        為了驗(yàn)證上述特征值分析的正確性,在Matlab/Simulink中搭建此拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的時(shí)域仿真,觀測(cè)圖1中交直流混聯(lián)電網(wǎng)的傳輸功率。其結(jié)果如圖14—圖15所示。

        圖14為改變FLC參數(shù)對(duì)交直流混聯(lián)電網(wǎng)傳輸功率的影響,可以看出,隨著FLC的帶寬增大,系統(tǒng)的阻尼比增大,振蕩幅值減小,時(shí)域仿真結(jié)果與圖12分析結(jié)果一致。

        圖15為在FLC的控制參數(shù)為Kp=60,Ki=44的情況下,改變直流鎖相環(huán)PLL參數(shù)對(duì)交直流混聯(lián)電網(wǎng)傳輸功率的影響,可以看出,隨著PLL的帶寬增大,系統(tǒng)的阻尼比增大,振蕩幅值減小,時(shí)域仿真結(jié)果與圖13分析結(jié)果基本一致。

        4 結(jié)論

        本文建立了含慣量控制的雙饋風(fēng)機(jī)接入FLC交直流混聯(lián)系統(tǒng)的模型,分析了風(fēng)電慣量控制和直流頻率限制控制對(duì)系統(tǒng)低頻振蕩的影響,主要結(jié)論如下:

        1)引入慣量控制的雙饋風(fēng)機(jī)可以影響區(qū)間振蕩阻尼。增大慣量控制比例參數(shù),減小時(shí)間常數(shù),有利于提高區(qū)間振蕩模式的阻尼。

        2)在不改變系統(tǒng)潮流的前提下,增大含慣量控制風(fēng)機(jī)的出力可以增大交直流混聯(lián)系統(tǒng)阻尼,降低低頻振蕩的風(fēng)險(xiǎn)。

        3)直流輸電中引入FLC可以影響區(qū)間振蕩的阻尼。增大FLC控制帶寬,可以增大交直流混聯(lián)系統(tǒng)的阻尼。由于FLC的輸入頻率是由鎖相環(huán)測(cè)量得到的,鎖相環(huán)參數(shù)也會(huì)通過FLC影響低頻振蕩,增大鎖相環(huán)帶寬有益于區(qū)間振蕩阻尼的提升。

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