王佳貝 ,孔 尚 ,胡文敬 ,李久盛*

(1.中國科學院上海高等研究院 先進潤滑材料實驗室,上海 201210;2.中國科學院大學,北京 100049)

制造業(yè)的快速發(fā)展，帶動了新設備和新材料的生產(chǎn)和應用，隨之而來的是儀器使用中的諸多問題，如摩擦磨損、腐蝕銹蝕、油路堵塞和高溫失效等[1-3].因此，具有良好潤滑性能、防銹性能、清凈分散性與氧化安定性的高端潤滑產(chǎn)品是機械設備尤其是高精尖儀器長期穩(wěn)定運行的重要保障[4].

作為應用最為廣泛的液體潤滑劑[5]，潤滑油在現(xiàn)代工業(yè)的發(fā)展歷程中始終占據(jù)著至關重要的作用，全球的消費量已高達3 800萬噸/年[6].潤滑油由基礎油和添加劑組成，添加劑能夠改善基礎油的理化性質(zhì)并賦予其特殊性能[7].其中，石墨烯以其獨特結(jié)構(gòu)與優(yōu)異性能引起了研究人員的廣泛關注[8]，其優(yōu)異的力學、電學和熱學性能使其具備用作高端潤滑添加劑的理論依據(jù)和應用潛力[9].然而，目前有限的制備技術制約了石墨烯的生產(chǎn)質(zhì)量與效率，導致產(chǎn)品普遍存在尺寸和層數(shù)不均勻以及質(zhì)量不穩(wěn)定等問題，各項性能指標遠不及實驗室水平.同時，高質(zhì)量石墨烯材料的產(chǎn)量較低，售價甚至超過5 000元/克，因此，較高的制備成本對石墨烯的應用提出了更高的要求與挑戰(zhàn).

目前已有大量有關石墨烯在基礎油體系中的摩擦學性能的研究[10-14]，Bonelli等[15]利用原子模擬模仿超潤滑滑動試驗，探測石墨烯薄片在石墨表面的滑動行為，并提出了原子模型來解釋石墨烯的超滑行為.Xu等[16]采用1個彈簧連接振蕩器模型研究了石墨烯層間的本征摩擦隨石墨烯層數(shù)的變化.結(jié)果顯示，隨著層數(shù)的減少，石墨烯層間的摩擦力急劇下降，在兩層或3層時，摩擦力幾乎為零.Guo等[17]采用層間堆垛關聯(lián)經(jīng)驗勢研究了石墨烯層間摩擦力與層間距的關系，發(fā)現(xiàn)摩擦力隨著層間距的減小而增加，當層間距減小到0.3 nm時，石墨烯的層間最大摩擦力顯著增加.在作者的前期工作[18-19]中，考察了不同層數(shù)與橫向尺寸的石墨烯對聚α烯烴(PAO)基礎油的摩擦學性能的影響，進一步證實了石墨烯在基礎油中的良好潤滑性能.然而，有關石墨烯作為成品潤滑油添加劑的性能研究卻很有限，石墨烯能否在成品潤滑油中直接發(fā)揮其優(yōu)良性能尚未可知.成品潤滑油含有多種添加劑組分[20]，不同添加劑之間又相互配合，協(xié)同提升潤滑油的綜合性能[21].因此，石墨烯能否穩(wěn)定存在于成品潤滑油的添加劑體系，并與各組分間實現(xiàn)良好的協(xié)同作用，是其直接發(fā)揮自身多種優(yōu)良特性并提高體系綜合性能的核心問題[22]，也是拓寬石墨烯在潤滑油領域應用范圍的關鍵問題之一.

基于以上背景，本文中遴選了兩種市售的成品潤滑油與多層石墨烯制備石墨烯成品潤滑油分散液.采用多種摩擦試驗機與表征設備研究石墨烯對成品潤滑油摩擦學性能與常見理化性能的影響，分析了石墨烯成品潤滑油的性能可靠性，為石墨烯的實際應用與發(fā)展提供了重要的理論指導，對其在潤滑劑領域的應用具有極大的借鑒意義.

1 試驗部分

1.1 試劑與材料

化學法多層石墨烯G10(化學法，分析純)采購于青島天源達石墨有限公司；聚α烯烴(PAO4，質(zhì)量分數(shù)＞99%)基礎油購于埃克森美孚公司；成品潤滑油SAE0W-40和SAE5W-40 (簡稱0W-40和5W-40)分別購于?？松梨诠竞陀凸?，其主要理化性質(zhì)列于表1中；分散劑高分子量丁二酰亞胺T161購于上海海潤添加劑有限公司，其主要理化性質(zhì)列于表2中；石油醚和乙醇等溶劑(分析純)購于上海泰坦科技股份有限公司.為保證結(jié)果的通適性，所購試劑材料均可直接使用，無需進一步處理.

表1 成品潤滑油5W-40和0W-40的主要理化性質(zhì)Table 1 Main physicochemical properties of lubricating oil 5W-40 and 0W-40

表2 分散劑T161的主要理化性質(zhì)Table 2 Main physicochemical properties of dispersant T161

1.2 石墨烯潤滑油的制備

稱取等份成品潤滑油0W-40和5W-40分別與PAO4加入燒杯中，然后加入質(zhì)量分數(shù)為0.1%的石墨烯G10，采用磁力攪拌器(RET basic型，IKA)室溫下磁力攪拌1 h，并采用超聲儀(VGT-1730QTD型，GTSONIC)超聲分散1 h，即可得到分散均勻的石墨烯成品油/基礎油分散液.

1.3 分散穩(wěn)定性測試

石墨烯在基礎油中的分散穩(wěn)定性能是其在實際應用中發(fā)揮優(yōu)良性能的基礎和關鍵，基于前期研究結(jié)果[18-19]，高分子量聚異丁烯基丁二酰亞胺T161能夠吸附在石墨烯表面，產(chǎn)生空間位阻效應.大量研究[23-26]也已證實了T161能夠在潤滑油中起到良好分散作用，同時對油品的摩擦學性能無明顯影響.因此，本文中選擇高分子量聚異丁烯基丁二酰亞胺T161對石墨烯進行穩(wěn)定分散處理，配置不同質(zhì)量分數(shù)分散劑的分散液，配置方法如下：將分散劑T161以不同的質(zhì)量分數(shù)(0.05%、0.1%、0.2%、0.4%和1.6%)加入到基礎油中，通過磁力攪拌得到均勻的溶液，然后再加入0.1%(質(zhì)量分數(shù))的石墨烯，在室溫條件下磁力攪拌1 h，超聲處理1 h，最終得到均勻的石墨烯分散液.靜置一周后對石墨烯的分散程度觀察與表征.采用拍照的方法記錄分散液靜置0、3和7 d后的分散情況，可對石墨烯基礎油分散液的分散穩(wěn)定性進行直接、粗略地定性分析；紫外分光光度法能夠監(jiān)測分散液的吸光度隨時間的變化，對分散液的分散穩(wěn)定性進行精確的定量分析.

1.4 摩擦學測試

為滿足實際應用中的復雜環(huán)境條件，研究中采用多種摩擦磨損試驗機模擬不同接觸方式下石墨烯對成品潤滑油摩擦學性能的影響.圖1為不同接觸方式的示意圖.

Fig.1 Schematic diagram of different contact modes圖1 不同接觸方式示意圖

采用MS-10A型四球摩擦試驗機與標準測試方法SH/T0189-2017，考察所制備的石墨烯分散液在點對點接觸模式下的摩擦學性能.試驗條件如下：摩擦對偶采用Φ12.7 mm的GCr 15軸承鋼鋼球(彈性模量為210 GPa，表面粗糙度為0.08 μm)；測試溫度分別為25、75和150 ℃，法向荷載為147 N，轉(zhuǎn)速為1 200 r/min，測試時間為1 800 s.

采用TE77長行程高頻往復摩擦試驗機，在往復摩擦模式下，考察了所制備的石墨烯分散液在點-面、線-面與面-面等不同摩擦接觸方式下石墨烯對成品潤滑油的摩擦學性能的影響.下試樣為軸承鋼GCr15鋼板(尺寸為38 mm×58 mm×4 mm)，測試溫度分別為25、75和150 ℃，法向荷載為200 N，往復位移為5 mm，頻率為10 Hz，測試時間為2 000 s.

摩擦試驗前將鋼球和鋼板依次浸泡在石油醚與乙醇的混合液中，水浴下超聲清洗10 min，以除去表面雜質(zhì)與污染物，然后用氮氣吹干表面溶劑，清洗干凈的鋼球和鋼板即可進行摩擦學測試.每個樣品進行3次重復試驗，以保證數(shù)據(jù)的可靠性.

1.5 理化性能測試

潤滑油的質(zhì)量直接關系到儀器設備的正常運行及其使用壽命，油品的質(zhì)量可以通過潤滑油的理化性能指標進行評價.為探究石墨烯對成品潤滑油理化性能的影響，試驗采用旋轉(zhuǎn)氧彈試驗儀、高壓差示掃描量熱儀、成焦板試驗儀和電熱鼓風干燥箱等儀器對潤滑油的理化性能進行測試.

采用旋轉(zhuǎn)氧彈測定儀(SETA，Robot Bath 15200-5型)與高壓差示掃描量熱儀(METTLER TOLEDO，HP DSC1型)對潤滑油的氧化安定性進行測定；通過標準旋轉(zhuǎn)氧彈法(SH/T0193-2008)測定試樣的起始氧化溫度(Incipient Oxidation Temperature，簡稱IOT)來評價該試樣的氧化安定性；采用成焦傾向試驗儀(SHANGHAI METIS INSTRUMENT，C-9)對潤滑油的高溫清凈效果進行測試，根據(jù)標準方法SH/T0300對成品潤滑油和石墨烯分散液進行了成焦板試驗；采用銅片腐蝕法GB/T5096對油品的抗腐蝕性進行定性測定.

2 結(jié)果與討論

2.1 石墨烯結(jié)構(gòu)特征

據(jù)以往研究[19]可知，化學法制備的石墨烯表面殘留了部分含氧官能團，有利于其在摩擦副表面的吸附，易于形成表面潤滑保護膜；與少層石墨烯相比，多層石墨烯的片層之間更容易發(fā)生層間滑動，摩擦系數(shù)更小，因此，化學法制備的多層石墨烯摩擦學性能優(yōu)于其他種類的石墨烯.為達到最佳復配效果，本研究中選用化學法制備的多層石墨烯G10作為研究對象.

石墨烯的結(jié)構(gòu)與化學組成對其理化性能具有極大影響，有關G10的相關表征結(jié)果在前期工作中[18-19]已給出.研究結(jié)果表明，石墨烯G10層數(shù)約為10層，平均粒徑為25.7 μm，具有典型石墨烯片層的堆疊結(jié)構(gòu)，同時，其表面褶皺較少，層表面較為平坦.由于片層表面殘留的部分含氧基團，G10的層間距約為0.35 nm，略大于一般物理法制備的石墨烯.

2.2 石墨烯潤滑油的分散穩(wěn)定性

石墨烯極大的比表面積導致其在體系中極易發(fā)生不可逆團聚，進而影響其優(yōu)良性能的發(fā)揮.不同分散劑濃度對基礎油分散液穩(wěn)定性的影響如圖2(a)所示.當加入的分散劑質(zhì)量分數(shù)為0.2%時，靜置一周后的石墨烯分散液(質(zhì)量分數(shù)為0.1%)具有最高的相對濃度，即具有最佳的分散穩(wěn)定性.

Fig.2 The relative concentration of graphene dispersion圖2 石墨烯分散液的相對濃度

為直接觀察石墨烯在潤滑油中的分散穩(wěn)定性，將未添加分散劑的基礎油分散液與加入最佳濃度分散劑的分散液靜置相同時間，在同一時間點進行拍照與紫外分光光度測試.如圖2(b)所示，未添加分散劑的基礎油中，石墨烯在靜置3 d后發(fā)生了明顯的團聚與沉淀，靜置5 d后，石墨烯幾乎完全沉淀至底部，此時體系相對濃度降到0.085；含分散劑的體系在靜置5 d后，底部也出現(xiàn)明顯沉淀，體系相對濃度為0.667，這是由于丁二酰亞胺T161作為高分子型分散劑，能夠吸附在石墨烯表面，產(chǎn)生空間位阻效應，減少石墨烯間相互接觸和團聚，進而起到分散作用.然而，盡管體系穩(wěn)定性已有所提高，但仍無法長時間保持均一穩(wěn)定，沉降和團聚現(xiàn)象仍然明顯.結(jié)果表明，適量分散劑的加入能夠在一定程度上提高石墨烯在潤滑油體系中的分散穩(wěn)定性，然而仍無法徹底解決其聚沉問題.因此可推測，在實際應用時，長時間儲存和使用會導致石墨烯在潤滑油體系中發(fā)生嚴重的團聚與沉降，對產(chǎn)品性能的發(fā)揮產(chǎn)生不利影響.

2.3 石墨烯對成品潤滑油摩擦學性能的影響

2.3.1 不同接觸方式下石墨烯對成品潤滑油摩擦學性能的影響

在實際應用場景中，封閉式齒輪和開式齒輪等設備均為點-點接觸摩擦，因此對該接觸方式進行模擬試驗，圖3所示為潤滑油與石墨烯分散液在點對點接觸下的摩擦系數(shù)曲線.由圖3(a)可知，磨合期后，成品潤滑油0W-40的摩擦系數(shù)在0.086上下波動，平均摩擦系數(shù)為0.088.加入質(zhì)量分數(shù)為0.1%的石墨烯后，摩擦前期的摩擦系數(shù)略有降低，但曲線穩(wěn)定性較差，表明石墨烯能夠縮短成品潤滑油的磨合期，但其減摩作用不夠穩(wěn)定，試驗后期分散液的摩擦系數(shù)逐漸升高，平均摩擦系數(shù)為0.082.這是由于在測試過程中，摩擦剪切導致接觸點位置附近產(chǎn)生摩擦熱，體系溫度的不均勻分布導致石墨烯更易相互接觸發(fā)生團聚，大尺寸的石墨烯團聚體進入接觸區(qū)，發(fā)生磨粒磨損現(xiàn)象，導致摩擦系數(shù)增加.由圖3(b)可知，石墨烯在成品潤滑油5W-40中的減摩作用較為明顯，磨合期后，純成品潤滑油5W-40的摩擦系數(shù)在0.105上下波動，加入質(zhì)量分數(shù)為0.1%的石墨烯后，平均摩擦系數(shù)降低約19.2%，但隨試驗時間延長，其摩擦系數(shù)呈明顯上升趨勢.結(jié)果表明，在點-點接觸方式下，石墨烯對成品潤滑油的摩擦學性能有略微提高作用，其減摩性能在摩擦前期表現(xiàn)較為顯著，能夠加快成品潤滑油摩擦平衡的建立，但隨著試驗的進行，石墨烯的團聚現(xiàn)象導致體系減摩性能逐漸降低，最終摩擦系數(shù)與純成品潤滑油摩擦系數(shù)幾乎保持一致.

Fig.3 Tribological test results under point to point contact圖3 點-點接觸下的摩擦系數(shù)曲線

Fig.4 Tribological test results under point to face contact圖4 點-面接觸下的摩擦學測試結(jié)果

圖4所示為點-面接觸下成品潤滑油0W-40和5W-40與石墨烯分散液的摩擦系數(shù)曲線.如圖4(a)所示，純潤滑油 0W-40的平均摩擦系數(shù)為0.093，曲線較為平穩(wěn)，加入質(zhì)量分數(shù)為0.1%的石墨烯后，成品油0W-40摩擦狀態(tài)變化不明顯，平均摩擦系數(shù)僅降低了2.2%，兩條曲線較為重合.如圖4(b)所示，純潤滑油 5W-40的平均摩擦系數(shù)為0.090，加入質(zhì)量分數(shù)為0.1%的石墨烯后，摩擦試驗后期的摩擦系數(shù)略有降低，平均摩擦系數(shù)降低了4.4%.試驗結(jié)果表明，點-面接觸方式下，石墨烯G10對兩種成品潤滑油的摩擦性能幾乎無影響.

蝸輪蝸桿和軸承等部件常見的接觸方式為線-面接觸，因此將TE77摩擦試驗機的上試樣更換為銷，進行線-面接觸摩擦試驗.結(jié)果如圖5所示，圖5(a)所示為成品油0W-40加入石墨烯前后的摩擦系數(shù)曲線.成品油0W-40的平均摩擦系數(shù)為0.116，幾乎無磨合期，且曲線十分平穩(wěn)，加入質(zhì)量分數(shù)為0.1%的石墨烯后，成品油0W-40出現(xiàn)短暫的磨合期，摩擦狀態(tài)變化不明顯，摩擦曲線整體重合性好，平均摩擦系數(shù)幾乎無變化.如圖5(b)所示，純潤滑油5W-40的平均摩擦系數(shù)為0.117，加入質(zhì)量分數(shù)為0.1%的石墨烯對摩擦系數(shù)曲線幾乎無影響，兩條摩擦曲線高度重合.分析可知，線-面接觸方式下，石墨烯G10對兩種成品潤滑油的摩擦系數(shù)幾乎無影響.

在發(fā)動機、空氣壓縮機、渦輪機和風機等裝置中，面-面接觸摩擦較為常見.因此，將TE77摩擦試驗機的上試樣更換為盤，進行面-面接觸摩擦試驗，結(jié)果如圖6所示.與其他摩擦方式相比，面-面接觸下成品潤滑油的摩擦系數(shù)大幅降低.圖6(a)所示為成品油0W-40加入石墨烯前后的摩擦系數(shù)曲線.純成品油0W-40的平均摩擦系數(shù)為0.06，摩擦曲線平穩(wěn)，加入質(zhì)量分數(shù)為0.1%的石墨烯后，平均摩擦系數(shù)增大至0.13，與純成品油相比提高了116%，摩擦狀態(tài)變化不明顯.圖6(b)所示為成品油5W-40加入石墨烯前后的摩擦系數(shù)曲線，純潤滑油5W-40的平均摩擦系數(shù)為0.05，加入質(zhì)量分數(shù)為0.1%的石墨烯后平均摩擦系數(shù)提高至0.12，增幅為140%.推測是由于成品潤滑油中的添加劑體系恰好在該測試條件下發(fā)揮了極佳的減摩性能，使?jié)櫥偷哪Σ料禂?shù)處于較低的水平，加入石墨烯后，影響了原有添加劑體系的平衡與性能的發(fā)揮，導致摩擦系數(shù)急劇增大.

Fig.5 Tribological test results under line to face contact圖5 線-面接觸下的摩擦學測試結(jié)果

Fig.6 Tribological test results under face to face contact圖6 面-面接觸下的摩擦學測試結(jié)果

發(fā)動機等設備密封性較好，長期使用時產(chǎn)生的熱量易聚集在接觸區(qū)，導致局部溫升較大，因此需考察油品在不同溫度下發(fā)生面-面接觸時的摩擦學性能.不同試驗溫度的摩擦學測試結(jié)果如圖7所示，在75 ℃條件下，G10對潤滑油0W-40的摩擦系數(shù)無明顯影響[圖7(a)]，摩擦系數(shù)曲線高度重合；但潤滑油5W-40的摩擦系數(shù)提高了10.2%[圖7(b)]，且提高了磨合期的時間；150 ℃下，石墨烯的存在使得兩種成品潤滑油0W-40和5W-40的摩擦系數(shù)分別增大了31.1%[圖7(c)]和7.5%[圖7(d)]，這與高溫下石墨烯的團聚沉淀現(xiàn)象有關.結(jié)果表明，寬溫度范圍內(nèi)在面-面接觸模式下，石墨烯均無法提高成品潤滑油的摩擦學性能.

2.3.2 試驗溫度對石墨烯在成品潤滑油中摩擦學性能的影響

工作溫度是影響油品摩擦學行為的重要因素，同時，壓力作用下的長時間剪切行為會產(chǎn)生大量摩擦熱，使得接觸區(qū)溫度快速升高.為了進一步探究石墨烯分散液在不同溫度下的摩擦學性能，在點-面摩擦接觸方式下測試了石墨烯成品潤滑油分散液在25、75和150 ℃溫度下的摩擦系數(shù).

Fig.7 Friction coefficient curve at different test temperatures under face to face contact圖7 面-面接觸下在不同測試溫度時的摩擦系數(shù)曲線

Fig.8 Effect of G10 on tribological properties of lubricating oils (a) 0W-40 and (b) 5W-40 at different temperatures圖8 不同溫度下G10對成品潤滑油(a) 0W-40和(b) 5W-40的摩擦學性能影響

不同溫度下G10對成品潤滑油0W-40和5W-40的摩擦學性能影響結(jié)果如圖8所示.三種溫度條件下，加入石墨烯后，兩種成品潤滑油的平均摩擦系數(shù)的降低程度均小于2%，結(jié)果表明，在不同溫度下，石墨烯對兩種成品油的減摩性能略有提高作用；同時，隨著溫度升高，石墨烯的減摩效果逐漸減弱.這是由于高溫導致石墨烯在潤滑油中的分散穩(wěn)定性變差，團聚速度增加，進而減弱了其潤滑效果.結(jié)果表明，在寬溫度范圍內(nèi)，石墨烯對成品潤滑油的減摩性能幾乎無明顯提高作用.

2.4 石墨烯對成品潤滑油理化性能的影響

2.4.1 氧化安定性

潤滑油的氧化安定性反映了其抗老化能力，是長壽命工業(yè)潤滑油的重要性能指標之一，測試結(jié)果如圖9所示.旋轉(zhuǎn)氧彈法測試結(jié)果如圖9(a)，加入質(zhì)量分數(shù)為0.1%的石墨烯后，兩種潤滑油的氧化時間均略有降低，分別降低了0.7%和1.25%，推測是由石墨烯的結(jié)構(gòu)缺陷所致.結(jié)果表明，石墨烯的存在降低了成品潤滑油的氧化安定性，推測在實際使用過程中可能會對成品潤滑油的使用壽命產(chǎn)生負面影響.

采用高壓差示掃描量熱法對基礎油PAO4和加入石墨烯質(zhì)量分數(shù)為0.1%的PAO4分散液的起始氧化溫度進行測試，結(jié)果如圖9(b)所示.PAO4的起始氧化溫度為211 ℃，加入石墨烯后，分散液的起始氧化溫度無變化.因此可以進一步佐證石墨烯對成品潤滑油的氧化安定性無明顯影響.

Fig.9 Oxidation stability test results:(a) results of rotating bomb oxidation;(b) results of differential scanning calorimetry圖9 氧化安定性測試結(jié)果：(a)旋轉(zhuǎn)氧彈測試；(b)高壓差示掃描量熱測試

2.4.2 清凈分散性

清凈分散性用以說明油品在酸中和、增溶、分散和洗滌等方面的能力，是評價油品的使用壽命與潤滑能力的重要指標.成焦板試驗結(jié)果如圖10所示.加入石墨烯后，成品潤滑油0W-40的成焦量由13.2 mg (3級)降低為11.4 mg (2級)，5W-40的成焦量由19.7 mg (3.5級)提高至20.5 mg (3.5級).結(jié)果表明，石墨烯G10能夠略微提高0W-40的清凈分散性，對于5W-40油品，石墨烯反而降低了其清凈分散性.

2.4.3 抗腐蝕性能

長期暴露在潮濕空氣中的機械設備表面極易發(fā)生氧化反應，進而導致儀器腐蝕與解體，降低儀器的使用壽命.因此，潤滑油品的抗腐蝕性能也十分關鍵.銅片腐蝕法結(jié)果如圖11所示.在成品潤滑油0W-40中加入石墨烯后，銅板表面腐蝕程度增加，顏色變深，表明石墨烯的加入降低了成品潤滑油0W-40原有的抗腐蝕性能；成品潤滑油5W-40本身具有優(yōu)異的抗腐蝕性，經(jīng)腐蝕試驗后銅片表面仍保持光滑，加入石墨烯后，銅片表面腐蝕程度未發(fā)生明顯變化.結(jié)果表明，石墨烯對油品的抗腐蝕性能無提高作用，甚至會加快某些種類油品在金屬表面的腐蝕速率.

Fig.11 Copper corrosion test results圖11 成焦板試驗結(jié)果

3 結(jié)論

a.石墨烯在潤滑油體系中的聚沉問題無法通過加入分散劑得到徹底解決，在試驗過程中仍會出現(xiàn)石墨烯團聚現(xiàn)象.因此可推測在實際應用中，石墨烯成品潤滑油無法長時間儲存和使用，嚴重的聚沉問題會對其性能發(fā)揮產(chǎn)生不可避免的負面作用.

b.不同接觸方式對石墨烯在成品潤滑油中的性能發(fā)揮產(chǎn)生不同影響.點-點和點-面接觸方式下，石墨烯對成品潤滑油的摩擦系數(shù)降低效果不明顯，且隨著試驗時間的延長摩擦系數(shù)逐漸升高；線-面和面-面接觸方式下，石墨烯的加入則明顯提高了成品潤滑油的摩擦系數(shù)，表明加入石墨烯未能改善成品潤滑油的摩擦學性能.

c.理化性能表征結(jié)果表明石墨烯對潤滑油的氧化安定性、清凈分散性和抗腐蝕性能不僅無明顯提高作用，還會降低油品的原有性能.

d.石墨烯材料目前尚不具備作為添加劑在成品潤滑油中廣泛應用的可行性，還需要進行更為深入的研究以解決其固有的缺陷且降低制備成本.

e.不同結(jié)構(gòu)與種類的石墨烯對成品潤滑油各項性能的影響尚需進一步的探索與驗證.同時，由于潤滑脂的半固體特性解決了石墨烯在體系中的分散穩(wěn)定性問題，因此推測石墨烯能夠在成品潤滑脂領域發(fā)揮期望的優(yōu)良性能，具有良好的研究與發(fā)展前景.