方遠(yuǎn)德，姜春蘭，毛 亮，王在成，王新宇，盧士偉

(1.北京理工大學(xué) 爆炸科學(xué)與技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 北京 100081；2.晉西集團(tuán)山西江陽(yáng)化工有限公司 軍品研究所， 太原 030041)

1 引言

在彈藥的運(yùn)輸、儲(chǔ)存、作戰(zhàn)過(guò)程中，火災(zāi)作為一種外界熱刺激嚴(yán)重影響著彈藥的安全性，研究彈藥在火災(zāi)下的反應(yīng)特征，對(duì)提高彈藥熱安全性能，發(fā)展在遭遇火災(zāi)時(shí)只燃燒不爆炸的不敏感彈藥具有重要意義?？救紝?shí)驗(yàn)是研究彈藥熱安全性能的主要手段，1984年，Pakula設(shè)計(jì)了小型烤燃彈實(shí)驗(yàn)(SCB實(shí)驗(yàn))，經(jīng)過(guò)后人不斷改進(jìn)，成為了研究烤燃的經(jīng)典試驗(yàn)。Dod采用多點(diǎn)測(cè)溫烤燃實(shí)驗(yàn)，標(biāo)定了雙基發(fā)射藥反應(yīng)動(dòng)力學(xué)參數(shù)。張鄒鄒等選用制式NC體系發(fā)射藥進(jìn)行烤燃實(shí)驗(yàn)，研究了發(fā)射藥的配方組成對(duì)烤燃作用下的自點(diǎn)火溫度和燃燒性能的影響。翟蓉等提出了引信慢速烤燃特性的等效試驗(yàn)方法，使用仿真方法較好地模擬了實(shí)驗(yàn)結(jié)果。吳浩等采用多組分網(wǎng)格單元計(jì)算方法，考慮熔鑄炸藥冷卻收縮的影響，分析炸藥熱響應(yīng)特性。吳琴鐘等建立了考慮引信各部件熱膨脹作用的烤燃計(jì)算模型，對(duì)不同升溫速率下引信烤燃的熱傳導(dǎo)和熱膨脹過(guò)程進(jìn)行熱力耦合計(jì)算。王帥通過(guò)數(shù)值模擬方法探究了輸運(yùn)熱對(duì)壓裝FOX-7炸藥和熔鑄B炸藥快烤響應(yīng)特性的影響。R.G.Schmitt等建立了烤燃條件下的炸藥燃燒模型，將炸藥的燃燒速度確定為壓力、溫度、表面積等3個(gè)量的函數(shù)，并對(duì)慢烤和快烤等2種情況進(jìn)行了仿真。國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)影響彈藥烤燃結(jié)果的各種因素、彈藥烤燃過(guò)程中的熱傳導(dǎo)、相變、應(yīng)力變化等均有較為完善的研究，但研究大都基于圓柱形裝藥加殼體的小型烤燃彈結(jié)構(gòu)，對(duì)聚能裝藥戰(zhàn)斗部等擁有更為復(fù)雜結(jié)構(gòu)的彈體研究較少，作為一種常用的戰(zhàn)斗部類型，聚能裝藥戰(zhàn)斗部廣泛配用于加農(nóng)炮、無(wú)坐力炮、坦克炮和反坦克火箭筒上，幾乎所有的反坦克導(dǎo)彈都采用了聚能裝藥戰(zhàn)斗部?？紤]到聚能裝藥戰(zhàn)斗部在軍事方面的廣泛應(yīng)用，對(duì)其進(jìn)行熱安全性分析十分有必要。本文以聚能裝藥戰(zhàn)斗部為研究對(duì)象，使用ANSYS/LS-DYNA對(duì)其烤燃過(guò)程進(jìn)行仿真，分析聚能裝藥戰(zhàn)斗部在不同邊界條件下的熱反應(yīng)特征，以期對(duì)聚能裝藥戰(zhàn)斗部的不敏感技術(shù)發(fā)展提供參考。

2 聚能裝藥戰(zhàn)斗部烤燃模型

為建立準(zhǔn)確有效的計(jì)算模型，對(duì)戰(zhàn)斗部的烤燃過(guò)程做出以下假設(shè)：

1) 炸藥化學(xué)反應(yīng)為零級(jí)反應(yīng)；

2) 炸藥自熱反應(yīng)遵循Arrhenius定律；

3) 熱傳導(dǎo)是體系中唯一的傳熱形式；

4) 各物質(zhì)均為均質(zhì)固體，物化性質(zhì)不會(huì)因位置和時(shí)間而發(fā)生改變。

烤燃過(guò)程中戰(zhàn)斗部的熱傳導(dǎo)遵循以下方程：

(1)

式(1)中：為密度(kg/m)；為比熱容(J·kg·K)；為溫度(K)；為時(shí)間(s)；為熱傳導(dǎo)率(W·m·K)，數(shù)值模擬所用材料的物理參數(shù)如表1所示；為自熱反應(yīng)源。采用以下Arrhenius定律表示，即：

=exp(-)

(2)

式(2)中：為密度(kg/m)；為反應(yīng)熱(J/kg)；為指前因子(s)；為活化能(J/mol)；=8.314 J·mol·K為普適氣體常數(shù)。

聚能裝藥戰(zhàn)斗部烤燃仿真的有限元計(jì)算模型如圖1(a)所示，包括殼體、炸藥、藥型罩等3個(gè)部分，戰(zhàn)斗部直徑60 mm、長(zhǎng)度90 mm，藥型罩選用截錐形藥型罩，材料為紫銅，錐角60°，殼體材料為鋼，厚度2 mm。裝藥為鈍感炸藥JB-9014。為減小計(jì)算量，建立了1/4模型，網(wǎng)格類型采用六面體網(wǎng)格，選用多種網(wǎng)格尺寸方案進(jìn)行數(shù)值模擬，在網(wǎng)格尺寸為1 mm時(shí)，可以得到相當(dāng)準(zhǔn)確的模擬結(jié)果及較為精密的溫度場(chǎng)，以方便后續(xù)分析，綜合考慮結(jié)果可靠性與時(shí)間成本，網(wǎng)格尺寸選為1 mm。材料參數(shù)如表1所示，炸藥的反應(yīng)動(dòng)力學(xué)參數(shù)如表2所示。

圖1 有限元計(jì)算模型示意圖

戰(zhàn)斗部外壁面施加溫度邊界條件，藥柱外表面、殼體內(nèi)壁、藥型罩內(nèi)壁設(shè)置為耦合邊界條件，線性加熱邊界條件滿足：

=+

(3)

式(3)中：為邊界溫度(K)；為戰(zhàn)斗部初始溫度，本文設(shè)為298 K；為升溫速率(K/min)；為時(shí)間(min)。

表1 材料參數(shù)

表2 炸藥反應(yīng)動(dòng)力學(xué)參數(shù)

為了驗(yàn)證模型的準(zhǔn)確性，根據(jù)文獻(xiàn)[20]中的實(shí)驗(yàn)，建立圓柱形烤燃彈的1/8有限元計(jì)算模型，如圖1(b)所示，殼體材料為鋼，厚度3 mm。裝藥為鈍感炸藥JB-9014，直徑60 mm，長(zhǎng)度120 mm。升溫速率選為3 K/min，在烤燃彈外壁施加溫度邊界條件進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算。在藥柱中心及邊緣分別選取C、S兩點(diǎn)，如圖1(b)所示，對(duì)比實(shí)驗(yàn)測(cè)量及數(shù)值計(jì)算所得的兩點(diǎn)的溫度-時(shí)間曲線，如圖2所示，結(jié)果顯示兩者可以較好地吻合。對(duì)比實(shí)驗(yàn)測(cè)量與數(shù)值計(jì)算所得的點(diǎn)火時(shí)間和點(diǎn)火溫度，如表3所示，兩者結(jié)果誤差小于1%。綜合圖象與相關(guān)數(shù)據(jù)比較結(jié)果，可以驗(yàn)證計(jì)算模型及參數(shù)的準(zhǔn)確性。

圖2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與數(shù)值計(jì)算結(jié)果曲線

表3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與數(shù)值計(jì)算結(jié)果

3 計(jì)算結(jié)果與分析

3.1 聚能裝藥戰(zhàn)斗部烤燃過(guò)程的基本特征

聚能裝藥戰(zhàn)斗部溫度場(chǎng)在不同升溫速率下體現(xiàn)出不同的變化特點(diǎn)，升溫速率較低時(shí)，點(diǎn)火時(shí)間更長(zhǎng)，戰(zhàn)斗部?jī)?nèi)部溫度場(chǎng)變化特征可以體現(xiàn)得更為完整細(xì)致，因此，本文選取升溫速率為0.3 K/min的聚能裝藥戰(zhàn)斗部烤燃仿真作為典型研究聚能裝藥戰(zhàn)斗部烤燃的基本特征。

為研究烤燃過(guò)程中戰(zhàn)斗部各位置溫度變化，在戰(zhàn)斗部中心和外壁選取兩點(diǎn)A、B，位置如圖3所示，研究其溫度變化特點(diǎn)，圖3給出了其溫度-時(shí)間曲線。對(duì)于戰(zhàn)斗部在 0.3 K/min升溫速率下從開始加熱到點(diǎn)火的過(guò)程，根據(jù)A、B兩點(diǎn)的溫度-時(shí)間曲線，結(jié)合溫度分布圖，我們可以將其分為以下3個(gè)階段。

圖3 烤燃全過(guò)程溫度-時(shí)間曲線

第1階段：溫度梯度增大階段。在這個(gè)階段中，戰(zhàn)斗部從設(shè)定的初始溫度(298 K)開始加熱，由于各部分物性參數(shù)的不同及所處位置的區(qū)別，升溫開始的時(shí)間及升溫速率都有所不同。殼體作為直接受熱的部位，最先開始升溫，升溫速率在幾秒中內(nèi)和環(huán)境升溫速率達(dá)成一致，藥柱中心是最后開始升溫的部位，初始升溫速率較低，后不斷提高，在28.3 min時(shí)和環(huán)境升溫速率達(dá)成一致。戰(zhàn)斗部?jī)?nèi)部的溫度梯度在該階段從零開始逐漸上升，如圖4所示。在第1階段，戰(zhàn)斗部的不同位置體現(xiàn)出明顯不同的溫度變化特點(diǎn)，殼體和藥型罩由于熱導(dǎo)率高、比熱容小、升溫速度較快，其溫度變化與邊界溫度變化非常接近，藥柱下端(靠近藥型罩一端)由于同時(shí)受到殼體和藥型罩的傳熱，且藥層厚度比較小，開始升溫的時(shí)間明顯早于藥柱上端。藥柱中心由于遠(yuǎn)離戰(zhàn)斗部外壁，是最晚開始升溫的部位，溫度分布如圖4所示。

圖4 第1階段溫度-時(shí)間曲線及溫度分布曲線

第2階段：整體升溫階段。在這個(gè)階段中，戰(zhàn)斗部各部位的升溫速率都已和環(huán)境升溫速率同步，戰(zhàn)斗部的溫度梯度不變，一直維持在6 K左右，沿著外殼-藥柱邊緣-藥柱中心，溫度遞減。同時(shí)，戰(zhàn)斗部整體溫度不斷上升。當(dāng)升溫速率為0.3 K/min時(shí)，該階段是持續(xù)時(shí)長(zhǎng)最長(zhǎng)的一個(gè)階段，在約700.0 min時(shí)結(jié)束，該階段各位置溫度變化如圖5所示。

圖5 第2階段溫度-時(shí)間曲線及溫度分布圖

第3階段：點(diǎn)火階段。隨著溫度不斷上升，炸藥內(nèi)部的自熱反應(yīng)不斷加劇，其中，藥柱下端和上端靠近殼體處自熱反應(yīng)最為劇烈，這些部位的升溫速率開始超過(guò)環(huán)境升溫速率。自熱反應(yīng)明顯的部位向其周邊炸藥傳熱，使后者的溫度上升速度加快并且開始產(chǎn)生明顯的自熱反應(yīng)，后者再向其周圍區(qū)域傳熱，范圍不斷擴(kuò)大。在某個(gè)時(shí)刻，戰(zhàn)斗部溫度梯度變得非常小，之后由于炸藥升溫速率一直高于環(huán)境升溫速率，溫度梯度開始反向增大，與此同時(shí)，越發(fā)劇烈的自熱反應(yīng)使得藥柱中心溫度開始急劇上升，發(fā)生點(diǎn)火。該階段A、B兩點(diǎn)的溫度變化如圖6所示。

由圖6可知，炸藥內(nèi)部溫度-時(shí)間曲線的斜率不斷增大，與第2階段穩(wěn)定的溫度分布相比，該階段戰(zhàn)斗部?jī)?nèi)部溫度場(chǎng)隨時(shí)間變化，隨著邊界溫度上升，炸藥上端和下端形成了2個(gè)高溫區(qū)域，溫度上升速度明顯加快，高溫區(qū)域范圍不斷擴(kuò)大，位置由邊緣向中心開始移動(dòng)，并且開始連接成一個(gè)整體，環(huán)繞著藥柱中心，該階段溫度分布的變化如圖6所示。高溫區(qū)域移動(dòng)速度在一開始比較慢，隨后速度不斷加快，在此過(guò)程中，藥柱中心的升溫速率也不斷提高。

圖6 第3階段溫度-時(shí)間曲線及溫度分布曲線

774.4 min時(shí)，炸藥點(diǎn)火，此時(shí)高溫區(qū)域已移動(dòng)至藥柱中心，藥柱中心為最終點(diǎn)火的位置。點(diǎn)火區(qū)域呈現(xiàn)出非常規(guī)則的橢球型，點(diǎn)火時(shí)刻的溫度分布如圖6所示，該階段持續(xù)時(shí)間約66.7min。

3.2 不同升溫速率下聚能裝藥戰(zhàn)斗部的烤燃特性

升溫速率是影響烤燃結(jié)果的重要因素，對(duì)戰(zhàn)斗部點(diǎn)火時(shí)間、點(diǎn)火位置等都會(huì)產(chǎn)生一定影響?？紤]到實(shí)際環(huán)境中彈藥所受的熱刺激形式多樣，強(qiáng)度各有不同，研究不同升溫速率對(duì)戰(zhàn)斗部的烤燃影響具有十分重要的意義。本文選取了從0.3 K/min到30 K/min等5種不同大小的升溫速率對(duì)戰(zhàn)斗部進(jìn)行了烤燃數(shù)值仿真，研究了戰(zhàn)斗部在不同升溫速率下內(nèi)部溫度場(chǎng)的變化及相關(guān)規(guī)律。

以0.3 K/min、1 K/min、3 K/min、10 K/min、30 K/min的升溫速率對(duì)聚能裝藥戰(zhàn)斗部進(jìn)行了烤燃仿真。圖7所示為各升溫速率下點(diǎn)火時(shí)刻的溫度云圖，由圖7可知，隨著升溫速率的增大，點(diǎn)火位置由藥柱中心移至藥柱邊緣。

圖7 不同升溫速率下點(diǎn)火時(shí)刻溫度云圖

在戰(zhàn)斗部中心和殼體選取兩點(diǎn)A、B，具體位置見圖3，對(duì)不同升溫速率下兩點(diǎn)的溫度-時(shí)間曲線進(jìn)行比較，考慮到不同升溫速率下點(diǎn)火時(shí)間差異巨大，為方便比較，將點(diǎn)火時(shí)間和邊界升溫(-)進(jìn)行歸一化處理，得到溫度-時(shí)間曲線如圖8，由圖8可知，隨著升溫速率增大，點(diǎn)火時(shí)間不斷縮短，溫度-時(shí)間曲線也不再分為明顯的3個(gè)階段，當(dāng)升溫速率為 30 K/min時(shí)，炸藥點(diǎn)火時(shí)藥柱中心的溫度依舊相當(dāng)?shù)?，從階段上看仍處于溫度梯度增大階段。

圖8 不同升溫速率下藥柱中心與殼體的溫度-時(shí)間曲線

考慮到升溫速率為0.3 K/min時(shí)，藥柱中心就是點(diǎn)火位置，隨著升溫速率增大，點(diǎn)火位置不再是藥柱中心。選取了不同升溫速率下點(diǎn)火位置處的溫度-時(shí)間曲線，采用相同方法進(jìn)行歸一化處理，并將其與殼體的溫度-時(shí)間曲線放在一起，如圖9所示。由圖9可知，在不同升溫速率下，點(diǎn)火位置處的溫度-時(shí)間曲線非常相近，結(jié)合殼體的溫度-時(shí)間曲線，不同升溫速率下的烤燃過(guò)程均可以分為3個(gè)階段，升溫速率較大時(shí)，溫度場(chǎng)的變化依然具有溫度梯度增大、整體升溫、局部升溫速率明顯加快等特征，只是適用范圍不再是整個(gè)戰(zhàn)斗部，而是包括點(diǎn)火區(qū)域、鄰近點(diǎn)火區(qū)域的殼體/藥型罩、點(diǎn)火區(qū)域周圍炸藥在內(nèi)的戰(zhàn)斗部局部。

圖9 不同升溫速率下點(diǎn)火位置與殼體的溫度-時(shí)間曲線

對(duì)比圖8和圖9，結(jié)合研究分析結(jié)果，可以得出，不同升溫速率下戰(zhàn)斗部烤燃遵循相似的規(guī)律，只是烤燃發(fā)生的范圍大小和具體位置發(fā)生了變化。在升溫速率較低時(shí)，烤燃發(fā)生在整個(gè)戰(zhàn)斗部，點(diǎn)火位置就在藥柱中心，隨著升溫速率增大，烤燃范圍不斷縮減，點(diǎn)火位置也不斷向藥柱邊緣移動(dòng)，當(dāng)升溫速率達(dá)到30 K/min時(shí)，點(diǎn)火位置已移至藥柱邊緣，點(diǎn)火時(shí)藥柱內(nèi)部整體的溫度依舊非常低，烤燃僅發(fā)生在藥柱靠近殼體的個(gè)別位置。

升溫速率較低時(shí)，與0.3 K/min升溫速率下的烤燃類似，初始高溫區(qū)域也并非最終點(diǎn)火位置，而是會(huì)有一定距離的移動(dòng)，隨著升溫速率增大，移動(dòng)的距離不斷減小，當(dāng)升溫速率達(dá)到3 K/min時(shí)，移動(dòng)距離幾乎可以忽略，最終點(diǎn)火位置就位于初始高溫區(qū)域中。

對(duì)不同升溫速率下戰(zhàn)斗部的點(diǎn)火時(shí)間和點(diǎn)火溫度進(jìn)行匯總，如圖10所示，結(jié)果表明，升溫速率對(duì)點(diǎn)火時(shí)間和點(diǎn)火溫度有較大影響，升溫速率越大，點(diǎn)火時(shí)間越短，點(diǎn)火溫度越高。

圖10 不同升溫速率下戰(zhàn)斗部點(diǎn)火溫度和點(diǎn)火時(shí)間直方圖

3.3 不同藥型罩錐角下聚能裝藥戰(zhàn)斗部烤燃仿真

保持截錐型藥型罩的大端和小端直徑、藥型罩厚度不變，只更改其錐角，對(duì)不同藥型罩錐角下的聚能戰(zhàn)斗部進(jìn)行烤燃仿真。圖11給出了升溫速率為3 K/min時(shí)，不同藥型罩錐角下，聚能裝藥戰(zhàn)斗部點(diǎn)火時(shí)刻的溫度分布。

圖11 不同藥型罩錐角戰(zhàn)斗部點(diǎn)火時(shí)刻溫度云圖

由圖11可知，隨著錐角增大，點(diǎn)火時(shí)低溫區(qū)域的范圍不斷增大，形狀也由傘形逐漸變?yōu)闄E球型，與此同時(shí)，高溫區(qū)域的范圍不斷減小。對(duì)于這一現(xiàn)象，根據(jù)仿真結(jié)果，可以認(rèn)為其與紫銅藥型罩良好的導(dǎo)熱性能有關(guān)。藥型罩作為一個(gè)凸入藥柱的結(jié)構(gòu)，可以將環(huán)境中的熱更為直接地傳入藥柱靠近中心的部位，錐角越小，凸入的部分越多，離藥柱中心越近，被藥型罩直接導(dǎo)熱的藥柱面積也越大，藥柱點(diǎn)火時(shí)產(chǎn)生的高溫區(qū)域就越大。在錐角較小時(shí)，低溫區(qū)域呈現(xiàn)出明顯的傘形，分析認(rèn)為這是因?yàn)殄F角較小時(shí)藥型罩上部的橫截面更小，對(duì)藥柱的加熱范圍較小，影響有限，導(dǎo)致環(huán)繞藥型罩上部的裝藥溫度依舊比較低。相對(duì)的，錐角較大時(shí)，不存在此現(xiàn)象，低溫區(qū)域的分布近似為橢球型。

當(dāng)升溫速率為3 K/min時(shí)，點(diǎn)火區(qū)域均位于藥柱下端裝藥環(huán)繞藥型罩的位置，但點(diǎn)火位置的高度(見圖12)有所區(qū)別?？紤]到炸藥烤燃同時(shí)受到外界傳熱和內(nèi)部自熱反應(yīng)的影響，分析認(rèn)為點(diǎn)火位置與藥層厚度(見圖12)具有較大關(guān)系?？梢蕴岢鋈缦略O(shè)想：一方面，藥層厚度越薄被加熱所花的時(shí)間就越短，在同一時(shí)刻比藥柱其他部分的溫度更高；另一方面，在同一溫度下，藥層厚度越厚自熱反應(yīng)產(chǎn)生的熱量越多，所以，存在某一厚度的藥層，在該厚度下，裝藥剛好足以產(chǎn)生足夠的熱量來(lái)實(shí)現(xiàn)點(diǎn)火，對(duì)于厚度低于此厚度的裝藥區(qū)域，無(wú)法產(chǎn)生足夠的自熱能量因而無(wú)法實(shí)現(xiàn)點(diǎn)火。對(duì)于厚度高于此厚度的藥柱部分，厚度過(guò)厚導(dǎo)致其升溫過(guò)于滯后，無(wú)法實(shí)現(xiàn)率先點(diǎn)火。因此，在相同的升溫速率下，裝藥總是在藥層厚度相差不多的部位實(shí)現(xiàn)點(diǎn)火。對(duì)于錐角較小的戰(zhàn)斗部，其藥層厚度由下至上增長(zhǎng)較慢，要達(dá)到某一厚度需要更高的高度，因而點(diǎn)火位置會(huì)更高。相對(duì)的，錐角越大，點(diǎn)火位置高度也越低。

為了驗(yàn)證這一猜想，匯總了點(diǎn)火位置處的藥層厚度，如圖12所示。由圖12可知，點(diǎn)火位置處的藥層厚度約為11 mm左右，上下有1～2 mm的擺動(dòng)范圍，足以驗(yàn)證我們猜想的準(zhǔn)確性。結(jié)合考慮到前文中所提到的高溫區(qū)域的移動(dòng)，我們可以認(rèn)為炸藥的具體點(diǎn)火位置與升溫速率、戰(zhàn)斗部形狀、裝藥類型等因素都有較大關(guān)系，僅僅通過(guò)藥層厚度來(lái)判斷炸藥的點(diǎn)火位置依舊是不完善的，但在其他相關(guān)性較大因素相對(duì)固定的情況下可以通過(guò)藥層厚度對(duì)炸藥點(diǎn)火位置進(jìn)行估計(jì)。

圖12 不同藥型罩錐角下點(diǎn)火位置的藥層厚度曲線

對(duì)不同藥型罩錐角下戰(zhàn)斗部的點(diǎn)火時(shí)間和點(diǎn)火溫度進(jìn)行匯總，如圖13所示，由圖13可知，藥型罩錐角大小對(duì)點(diǎn)火時(shí)間和點(diǎn)火溫度影響較小，隨著藥型罩錐角增大，點(diǎn)火時(shí)間和點(diǎn)火溫度略有增加，當(dāng)藥型罩錐角增大到90°時(shí)，再繼續(xù)增大錐角時(shí)，點(diǎn)火時(shí)間和點(diǎn)火溫度不再增長(zhǎng)。

圖13 不同藥型罩錐角下戰(zhàn)斗部的點(diǎn)火時(shí)間與點(diǎn)火溫度

4 結(jié)論

本文采用ANSYS/LS-DYNA有限元?jiǎng)恿Ψ治鲕浖?，?duì)裝填JB-9014炸藥的聚能裝藥戰(zhàn)斗部在不同升溫速率和不同藥型罩錐角下的烤燃過(guò)程進(jìn)行了數(shù)值模擬研究，主要結(jié)論如下：

1) 升溫速率較低時(shí)，聚能裝藥戰(zhàn)斗部的烤燃過(guò)程可分為3個(gè)階段：溫度梯度增大階段、整體升溫階段和點(diǎn)火階段。3個(gè)階段中，戰(zhàn)斗部?jī)?nèi)部溫度梯度分別呈現(xiàn)不斷增大、保持不變、不斷減小然后反向增大的特點(diǎn)。

2) 升溫速率對(duì)戰(zhàn)斗部烤燃的點(diǎn)火時(shí)間、點(diǎn)火溫度和點(diǎn)火位置有較大影響，隨著升溫速率由0.3 K/min增加到30 K/min，戰(zhàn)斗部的點(diǎn)火時(shí)間由775.1 min減小至9.4 min，點(diǎn)火溫度由530 K上升至580 K，點(diǎn)火位置由藥柱中心移至邊緣。

3) 升溫速率為3 K/min時(shí)，藥型罩錐角的變化對(duì)戰(zhàn)斗部溫度場(chǎng)變化和點(diǎn)火位置有明顯影響，對(duì)點(diǎn)火時(shí)間影響較小。隨著藥型罩錐角由45°增大至105°，戰(zhàn)斗部點(diǎn)火區(qū)域不斷減小，點(diǎn)火位置的高度由23.3 mm降低至9.03 mm。