陸仕淵
(南寧城建管廊建設(shè)投資有限公司維護分公司,南寧 530219)
當前城市土地資源日漸短缺,人們逐漸開始利用城市地下空間以及研究超高層建筑技術(shù),其中地鐵隧道的建設(shè)大大緩解了地面交通壓力,而地鐵站的建設(shè)又是城市地下空間開發(fā)目的之一,造成基坑工程與日俱增的同時,基坑施工過程中必定會改變周圍土體原有的應(yīng)力場和位移場,從而引起周圍土體、建(構(gòu))筑物以及地下管線的變形,對建(構(gòu))筑物的正常使用和人們的生命安全構(gòu)成危險。因此,在深基坑工程中也有諸多問題迫切需要解決,而且由于對建筑的高度、安全性等性質(zhì)的要求越來越高,往往需要從新的角度來解決在深基坑開挖過程中遇到的各類難題,由此產(chǎn)生了許多新的經(jīng)驗、理論以及研究方法[1]。在巖土體相關(guān)領(lǐng)域的數(shù)值分析應(yīng)用中,主要有有限拆分法、有限單元法、半解析元法、離散單元法等[2]。其中有限單元法為大多學者所采用的,能夠選擇合理的材料本構(gòu)模型以及設(shè)置復(fù)雜的邊界條件,尤其可以有效地解決各類非線性問題以及適用于各種非均質(zhì)各向異性材料。同時,有限單元法可以考慮基坑施工全過程中的時空效應(yīng)[3]。由于基坑工程在開挖施工期間,其圍護結(jié)構(gòu)會產(chǎn)生一定的位移,并且基坑底部與周邊地表都會發(fā)生一定的變形,倘若變形值超過設(shè)計限值則會導致基坑失穩(wěn),周圍建筑也會收到影響,產(chǎn)生一定程度的開裂,從而引發(fā)基坑工程事故[4]。而在施工中,地基基礎(chǔ)的穩(wěn)定性也會直接影響整個建筑物的安全性,特別是建筑物建造在斜坡上時,地基土可能會發(fā)生整體或局部剪切破壞,因而喪失穩(wěn)定性[5]。此類事故一旦發(fā)生,造成的經(jīng)濟損失和人員傷亡往往十分巨大,因此數(shù)值模擬技術(shù)在基坑工程中占據(jù)著十分重要的地位,以此使得基坑開挖施工更為安全、經(jīng)濟。
有限元軟件MIDAS/GTS 集合了目前常用的巖土隧道分析軟件的優(yōu)點,包括了非穩(wěn)定滲流分析、施工階段分析、非線性彈塑性分析、滲流-應(yīng)力耦合分析、固結(jié)分析、動力分析等,適用范圍十分廣泛[6]。鑒于此,文中采用MIDAS/GTS對基坑開挖與支護全過程進行數(shù)值模擬,土體采用Mohr-Coulomb 彈塑性本構(gòu)模型,混凝土結(jié)構(gòu)采用彈性模型,計算模型模擬了初始地應(yīng)力場和地下連續(xù)墻施工等因素影響,對全過程“順作法”基坑開挖與支護進行模擬,并對地下連續(xù)墻圍護結(jié)構(gòu)的變形和坑頂土體變形進行分析。
某大廈由兩幢分別為16 層和19 層的辦公樓和1幢22層的酒店組成,均設(shè)置兩層地下室,如圖1所示,整個場地基坑面積約為147000m2。根據(jù)現(xiàn)場踏勘情況,北側(cè)建筑物地下室已經(jīng)施工完畢。工程場地周邊都是市政道路,因此在基坑工程施工過程中需要對其進行保護,但根據(jù)市政管線圖顯示,該場地周邊市政管線較少,且沒有煤氣管線以及大直徑水管等需要特別保護,基坑圍護方案采用常規(guī)做法即能滿足環(huán)境保護要求?;娱_挖影響范圍的主要土層及其物理力學指標如表1所示。
圖1 周邊環(huán)境及支護方案總平面布置
表1 土層物理力學指標
綜合工程的開挖深度、基坑面積和周邊環(huán)境的保護要求以及軟土層厚度,基坑工程總體方案采用“順做法”設(shè)計施工方案。圍護結(jié)構(gòu)設(shè)計中在考慮圍護體安全的同時要嚴格控制圍護體的變形,以保護周邊的環(huán)境。圍護結(jié)構(gòu)采用“兩墻合一”的地下連續(xù)墻,即基坑圍護墻兼作主體工程地下結(jié)構(gòu)的外墻。
對于工程開挖深度和規(guī)模的基坑,考慮到基坑工程開挖深度與總工程面積較大,使用鋼支撐會出現(xiàn)較大的變形,對基坑整體變形控制不利。并且基坑工程辦公樓區(qū)域形狀相對不規(guī)則,利用鋼支撐不利于整體的受力和穩(wěn)定性。因此,綜合考慮,方案設(shè)計采用鋼筋混凝土水平支撐體系方案。具體水平支撐體系如表2所示。
表2 水平支撐尺寸
工程中采用臨時鋼立柱及柱下鉆孔灌注樁作為水平支撐系統(tǒng)的豎向支承構(gòu)件,鋼格構(gòu)立柱在穿越底板的范圍內(nèi)需設(shè)置止水片。立柱樁盡量利用主體結(jié)構(gòu)工程樁,其中加打立柱樁均為700 的鉆孔灌注樁,樁頂4m 范圍內(nèi)擴大為800。樁身混凝土強度等級C30(水下澆筑混凝土提高一級)。立柱樁長度為22m,保證進入持力層不少于2m。
工程借助MIDAS/GTS 進行建模,結(jié)合周邊情況,設(shè)置相應(yīng)邊界條件,建立三維基坑開挖有限元模型如圖2所示。
圖2 三維有限元模型
整個模型采用混合網(wǎng)格劃分,土體選用Mohr Coulomb 模型作為本構(gòu)模型,使用三維實體單元進行劃分。而水平支撐體系與立柱等采用線彈性本構(gòu)模型,使用梁單元劃分。作為圍護主體的地下連續(xù)墻使用板單元劃分。
基坑工程采用順做法施工,即維護體采用傳統(tǒng)的板式圍護結(jié)構(gòu)+臨時內(nèi)支撐的形式,其中板式圍護結(jié)構(gòu)選用地下連續(xù)墻,而臨時內(nèi)支撐則采用混凝土支撐。施工時先打樁,再施做周圍地連墻,在開挖一層后便施做內(nèi)支撐,隨后進行下一層的開挖。整個過程通過Midas/GTX軟件中的“激活”與“鈍化”指令來進行模擬施工過程中的各步驟。主要施工階段情況如下:
(1) A0:設(shè)置邊界條件,地應(yīng)力平衡。
(2) A1:施加自身荷載,位移清零。
(3) A2:設(shè)立柱樁,深度達地下-22m。
(4) A3:設(shè)立地連墻,深度達地下-22m。
(5) A4:開挖第一層土,開挖基坑第一層土體至-2m。
(6) A5:施工第一道支撐,在-2m位置處設(shè)第一道圍檁和第一道混凝土支撐。
(7) A6:開挖第二層土,開挖基坑第二層土體至-7.1m。
(8) A7:施工第二道支撐,在-7.1m 位置處設(shè)第二道圍檁和第二道混凝土支撐。
(9) A8:開挖第三層土,開挖基坑第三層土體至-10.2m。
在工況A8開挖完成后,整個基坑開挖結(jié)束,地下連續(xù)墻的應(yīng)力云圖如圖3 所示,并根據(jù)不同開挖步驟下地下連續(xù)墻的,繪制出變化曲線,如圖4所示。由圖4 可知,地下連續(xù)墻的水平位移隨開挖深度的變化而產(chǎn)生較為顯著的變化?;娱_挖深度越大,其最大側(cè)位移越大,地下連續(xù)墻最大水平位移均出現(xiàn)在基坑地連墻的拐角部以及較長邊的中部,其上部以及底部位移均偏小。分析原因,可發(fā)現(xiàn)基坑開挖后,墻后土體會產(chǎn)生不斷增長的土壓力,對于基坑壁也會產(chǎn)生較大壓力,而及時施工的支撐將會對地下連續(xù)墻頂部的位移產(chǎn)生一定約束。
圖3 工況A8地下連續(xù)墻水平位移云圖
圖4 各工況下地連墻水平位移最大值變化曲線
圖5所示為基坑開挖完成后坑頂土的豎向位移云圖。同時,各個工況下坑頂土的豎向位移曲線變化如圖6所示。從圖5和圖6可以得出,基坑正在開挖,并且尚未施做支撐時,坡頂沉降變化較大,而在支撐施加之后,坡頂沉降變化偏小,趨于穩(wěn)定。這是由于在支護條件下所施加的支撐對土體產(chǎn)生了約束作用,限制了坑頂土體的豎向位移。
圖5 開挖完成后坑頂土豎向位移云圖
圖6 坑頂土最大豎向位移值變化曲線
圖7所示為地下連續(xù)墻水平位移隨基坑開挖深度加深的變化。由圖7可知,第一次開挖完成后,地下連續(xù)墻水平位移較小,且各個深度處的水平位移變化不大。而第二次與第三次開挖完成后,地下連續(xù)墻水平位移變化較大。說明隨著開挖深度的加深化,地下連續(xù)墻水平位移值發(fā)生的變化較為顯著,會逐漸增大。在開挖深度達到-10.2m時,位移達到最大值。
圖7 地連墻水平位移隨開挖深度變化曲線
文中采用有限元分析軟件MIDAS/GTS,并結(jié)合工程實例,建立了基坑開挖的有限元分析模型并進行了計算分析,通過后處理功能提取相應(yīng)的應(yīng)變位移等數(shù)據(jù),并詳細進行了地下連續(xù)墻的變形分析,和坡頂沉降分析,得到如下結(jié)論:
(1) 開挖深度變化對地下連續(xù)墻的應(yīng)力值影響較明顯,但在地下連續(xù)墻嵌固深度范圍內(nèi)變化較小。
(2) 地下連續(xù)墻的最大水平位移隨著基坑開挖深度加深逐漸增加,且最大水平位移對應(yīng)的深度也隨之下降。同時,最大水平位移對應(yīng)的位置均出現(xiàn)在基坑較長邊的中部以及大轉(zhuǎn)角處,而地下連續(xù)墻底部與中部出現(xiàn)的水平位移二者相差較大。
(3) 地面沉降量值受基坑開挖深度的加大也不斷增加,并顯示出一個明顯的“沉降盆”,即在距離基坑邊緣到達某一最大值,距離基坑越遠,地表沉降越小,這與工程實測數(shù)據(jù)具有相同的規(guī)律。